му судини, м (h ап = 5м); h д - Додатковий запас висоти до підшківного майданчики, м (h д = 2м). br/>
h до = 25 +5 +5 = 35 м (6.6)
Максимальна довжина схилу
Н про = Н щ + h про + h до = 480 +25 +35 = 540м
При висоті підйому Н <600 м канат розраховують на статичну розтягнення під дією кінцевого вантажу і сили власної ваги каната.
Розрахункова лінійна маса каната
(6.7)
де m '- запас міцності по кінцевий статичному навантаженню, (m' = 8,5 - Для вантажних підйомних установок); ПЃ 0 - умовна щільність каната, кг/м 3 (ПЃ 0 = 9500 кг/м 3 ); Пѓ в - Тимчасовий опір розриву дротів каната, Па (Пѓ в = 1470.10 6 Па); n до - кількість канатів, (n до = 4).
В
Приймемо закриті дротові канати, що володіють перевагами в порівнянні з канатами інших типів. Діаметр каната, d до = 25 мм, Пѓ в = 1470.10 6 Па, лінійна маса р = 3,65 кг/м, F сп = 628 кН, F до = 532 кН. [2, стр50 табл.1.7]
Перевірочний розрахунок фактичного запасу міцності каната
(6.8)
де F сп - сумарне розривне зусилля дротів каната, Н; р - лінійна маса каната, кг/м.
В
Канат вважається придатним для подальшої експлуатації при Н <600м m ф > m, 7,81> 7,5. p> Оцінка ступеня статичної неврівноваженості підйомної системи без хвостового каната
(6.9)
Оґ ст <0,5, застосування хвостового каната, як і інших способів статичного урівноваження підйомних систем, вважається економічно не доцільним.
В
6.5 Розрахунок і вибір підйомної установки
Розрахунковий діаметр барабана
D але = k D В· d k , мм, (6.10)
де k D - коефіцієнт співвідношення між діаметрами навивальні органу і каната, (k D = 79 - для багатоканатних підйомних машин з отклоняющими шківами).
D але = 79.25 = 1975 мм
Максимальна статичний натяг головних канатів
(6.11)
Максимальна різниця статичних натягів гілок канатів для двухсосудних підйомних установок
F max = g В· (Q гр -О” В· H), кН, (6.12)
де О” - різниця сумарних лінійних мас комплектів хвостових і головних канатів (О” =-р - для установок без хвостових канатів, О” = -3,65 кг/м). br/>
F max = 9,81 В· (20 - (-3,65) В· 540) = 19,5 кН
Попередньо виберемо підйомну установку зі шківом тертя ЦШ-2,25 х6.
Проведемо його перевірочний розрахунок по:
- міцності футерування канатоведущего шківа;
-відсутності ковзання каната відносно поверхні шківа.
Статичний натяг піднімаються і опускаються гілок канатів
S п = S max = 379 кН; S оп = S max - F max = 379-19,5 = 359,5 кН. br/>
Середній питомий тиск на футеровку шківа тертя
(6.13)
де D ШТ - діаметр шківа тертя, м (D ШТ = 4м).
В
Необхідна умова виконана. П„ доп = 2500 кПа> П„,
де П„ доп - допустиме питомий тиск на футеровку шківа тертя, кПа.
Условие не ковзання канатів відносно поверхні канатоведущего шківа
, (6.14)
де f - коефіцієнт тертя між канатом і поверхнею канатоведущего шківа, (f = 0,2); О± - кут охоплення шківа канатом, радий.
В
Умова виконується, остаточно приймаємо шків тертя ЦШ-2, 25х6.
табл.6.1. Технічна характеристика підйомних машин з багатоканатних шківом тертя
Параметри
Значення
Допустиме статичне натяг каната S д , кН
Допустима різниця статичних натягів каната F д , кН
Передавальні відносини редукторів
Маса шківа тертя m мi , т
Момент інерції відхиляють шківів J шк , т м 2
500
150
7,35; 10,5; 11,5
8,0
4,0
D та д ; S max д ; F max д . br/>
Відхиляючі шківи багатоканатних підйомних машин поставляється комплектом з обраною машиною і мають той же діаметр, що й канатоведучих шківи тертя.
В
6.6 Розташування підйомної машини відносно осі шахти
Підйомні машини з багатоканатними шківами тертя розташовую...
