ей, для безредукторного тягового приводу залежать від меншого числа параметрів, що обумовлено його більш простим пристроєм.
Таким чином, безредукторний привід має більші порівняно з опорно-осьовими приводами значення віджатий рейок. На нашу думку це, обумовлено тим, що в безредукторному приводі центр мас колісно-моторного блоку збігається з центром мас колісної пари і тому кутові коливання колісно-моторного блоку навколо вертикальної осі в певні моменти часу не чинять демпфуючого впливу на поперечні коливання. Для безредукторного приводу, як і для опорно-осьових приводів на отжатие рейок більшою мірою ока?? ивает маса колісно-моторного блоку. Таким чином, при поперечних коливаннях приводу, параметрами, що надають визначальний вплив на значення віджатий рейок є маса тягового приводу, жорсткість поперечних зв'язків колісно-моторного блоку з рамою візка і величина відстані від центра ваги колісно-моторного блоку до центру ваги колісної пари.
Знижені показники по впливу на колію в горизонтальній площині, отримані для приводу з асинхронним двигуном, дозволяють судити про ймовірність деякого зниження зносу бандажів, обумовленого величиною напрямних зусиль при взаємодії гребінь-рейку.
3.2 Розрахунок динамічного вписування
Визначення зусиль, моментів у зв'язках візка з кузовом
Для отримання загальних розрахункових формул вважаємо, що всі сили, що виникають між кузовом і візком, можна привести до поперечних рівнодіюча і моментам, виражені через поперечні кутові переміщення і і наведені жорсткості
(3.38)
де - поперечні переміщення і поворот візки щодо кузова,
- поперечна жорсткість зв'язків при поперечному переміщенні,
- поперечна жорсткість зв'язків при кутовому переміщенні,
- попередня затягування в поперечних зв'язках,
- початкові моменти в кутових зв'язках,
- кутова жорсткість зв'язків при поперечному переміщенні,
- кутова жорсткість зв'язків при кутових переміщеннях.
(3.39)
де V - швидкість руху тепловоза,
g - прискорення вільного падіння, - радіус кривої,
h - піднесення зовнішньої рейки,
S - відстань між колами катання коліс,
Qк - вага кузова.
Рівняння геометричних залежностей:
(3.40)
де - відстань між шкворнями візків,
- полюсний відстань відповідно, першої та другої візків,
- відстань між суміжними колпара,
- відстань від середньої колпара до шворня,
- відстань точки рами, відповідно, над 1 і 4 колпара до зовнішньої рейки.
Вирішуючи спільно рівняння (3.38), (3.39) і (3.40), визначаємо і.
Розрахункові формули
Так як розрахункові формули для вписування обох візків аналогічні, тому нижче наведені формули вписування першої за ходом тепловоза візки
де - відцентрова сила обрессоренного ваги тепловоза, що припадає на одну візок, з урахуванням горизонтальної складової сили ваги від підвищення зовнішньої рейки,
- обрессоренний вага тепловоза, який припадає на одну візок.
де - відцентрова сила обрессоренного ваги візка,
- обрессоренний вага візка.
де - відцентрова сила необрессоренного ваги, яка припадає на колпара,
- необрессоренний вага колпара.
де - поперечна складова сили тертя колеса i-ой колпара про рейок при статичному навантаженні,
- статичне навантаження від колеса на рейку,
- коефіцієнт тертя ковзання колеса про рейок,
- полюс повороту i-ой колпара.
де - момент поздовжніх складових сил тертя колеса i-ой колпара про рейок.
де - відстань від центру ваги обрессоренних мас візки до середньої колпара.
Залежно від положення візка в рейкової колії значення рамної сили другого колпара може бути
.
Вертикальне навантаження від колеса i-ой колпара на зовнішню рейку визначається:
де - радіус колеса по колу катання,
- відстань від центру ваги обрессоренних мас електровоза до геометричної осі колпара у вертикальній площині.
Вертикальне навантаження від колеса i-ой колпара на внутрішній рейок:
.
Поперечна складова сили тертя колеса i-ой колпара про зовнішню рейку:
.
Поперечна складова сили тертя колеса i-ой колпара про внутрішній рейок:
.
спрямовує зусилля i-ой колпара:
.
Якщо, тобто колпара направляється наріжним рейкою, бічне зусилля визначається:
.
Якщо, тобто ко...
