перемичках між отворами знаходяться в перфорованої частини колектора в зоні на стороні осі, на якій розташований неперфоровані клин; більше число дефектів розташовувалося паралельно сторонам клина, утворюючи тріщини, розташовані горизонтально і похило, в середній і верхній частинах неперфорованої зони.
Напружено-деформований стан колекторів
При експлуатації колектори парогенераторів навантажуються тиском з боку першого і другого контурів, температурним полем і зусиллями з боку трубопроводів першого контуру. Розрахунки показали, що напруга від дії робочих навантажень задовольняють вимогам норм міцності.
Дослідження на смоляний моделі напруги від перепаду тиску 9,4 МПА між першим і другим контуром показали максимальні розтягують напруги в зоні клина ~ 100 МПА. Температурні напруги внаслідок різниці коефіцієнтів лінійного розширення металу колектора і трубок становлять 145 МПА. Різниця в робочій температурі холодного і гарячого колекторів дозволяє зробити висновок про те, що температура експлуатації впливає на стійкість колектора.
Однак найбільш навантажений гарячий колектор, і якщо причиною пошкоджень є тільки напружений стан, то руйнуватися в першу чергу повинні гарячі колектори. Як показали дослідження фактичного напруженого стану з урахуванням всіх технологічних операцій, колектори в стані поставки ПГ високо навантажені (технологічні условноупругіе локальні напруги складають ~ 800 МПА). Залишкові технологічні напруження в колекторі з'явилися наслідком його формозміни від вибухової запрессовки труб в умовах «заневоліванія» щодо корпусу парогенератора в районі люка Ду 700.
При запресовуванні трубок за прийнятою раніше технології колектор згинається, причому кінцевий прогин осі складає ~ 4,5 мм, переміщення вільного фланця в сторону клина досягало на деяких парогенераторах 20 мм.
При запресовуванні труб у складі зібраного парогенератора ці переміщення заневоліваются, що призводить під час експлуатації до циклічного нагружению (при кожному пуску і навантаженні тиском). Напруги при цьому дорівнюють 160 МПА. Таким чином, очевидні методи зменшення напруг: разневоліваніе колекторів і зменшення енергії вальцювання - перехід на гідравлічне вальцевание.
За розрахунками разневоліваніе колектора знижує пошкоджуваність в 1,5 - 4 рази, перехід від вибухової вальцювання до гідровальцеванію - не менш ніж у 50 разів.
Стан металу
Дослідження перемичок після технологічних операцій свердління й вальцювання вибухом показали, що метал на поверхні отвору сильно наклепаного (до 70%), межа плинності наближається до межі міцності, коефіцієнти відносного подовження і звуження зменшуються вдвічі.
В цілому пластичні властивості металу перемичок знизилися приблизно в 2 рази. Метал перфорованої зони після вальцювання мав залишкову деформацію в середньому 0,5% (збільшення на 10-15 мм при початковій довжині зони 2000 мм). За рахунок свердління з колектора видаляється 3 т металу і це також не могло не позначитися на виникненні залишкових напруг.
Дослідження надали можливість відновлення пластичних властивостей металу перфорованої зони після свердління й вальцювання вибухом, а також релаксації залишкових напружень за рахунок низькотемпературної термообробки з нагріванням до 450...
