ється в систему магістральних газопроводів. У початку сезону відбору, при високих пластових тисках, газ в магістральні газопроводи може подаватися, минаючи компресорний цех.
отсепарирован рідина надходить на установку дегазації пластової води, де відділяється від вуглеводневого конденсату, розчиненого газу та метанолу. Потім рідина направляється на установку очищення стоків. p> Регенеровані метанол і конденсат від установки регенерації повертається на склад реагентів і масел.
Для забезпечення безаварійної роботи основних технологічних установок на проммайданчику ПСГ передбачаються допоміжні установки і споруди:
система скидання газу високого та низького тисків;
установка підготовки паливного, пускового та імпульсного газів;
установка підігріву теплоносія для технологічних потреб;
компресорна повітря КВП;
установка отримання інертного газу;
склад реагентів і масел;
установка приготування миючого розчину для ГПА і регенерації фільтрів;
Маслогосподарство компресорного цеху.
5.2. Розрахунок кількості експлуатаційних свердловин для виведення ПСГ на режим циклічної експлуатації з активним обсягом газу 3,5 млрд. м 3 і продуктивністю 35 млн. м 3 /добу.
На старій проммайданчику в даний час працює 31 свердловина.
Середня довжина одного шлейфа від свердловини до існуючого ПСГ 3, 464 км;
Діаметр прохідного перерізу шлейфаD = 150 мм;
Середній тиск на гирлі свердловини р н = 40,4 кг/см 2 ;
Середній тиск на вході в блок сепарації р до = 36,2 кг/см 2 ;
Середня температура грунтаt гр = - 3,5 про С;
Середня температура газу на гирлі скважіниt н = 7,7 про С;
Середня температура газу на вході в блок сепарацііt до = 4,9 про С;
Середній добовий витрата одного шлейфаQ = 0,542935 млн. м 3 /добу. p> Для розрахунків температури і тиску газу необхідно перевести в абсолютні величини:
Т = (t + 273,15) К; Р = (р + 1) кг/см 2 .
Розрахунок коефіцієнта гідравлічної ефективності (Е)
шлейфу Ду150 мм
;
кг/см 2 ;
;
В
;
К;
;
В
Коефіцієнт стисливості газу
,
де:;
= 0,2344;
тоді: = 0,9144;
Коефіцієнт гідравлічного опору теоретичний () шлейфу Ду150 мм
В
= 0,0147;
Коефіцієнт гідравлічного опору фактичний () шлейфу Ду150 мм
В
де:
= 0,3142;
тоді: = 0,0179;
Коефіцієнт гідравлічної ефективності шлейфу Ду150 мм
В
= 0,9056.
Розрахунок коефіцієнтів гідравлічного опору і гідравлічної ефективності В«середньогоВ» шлейфу виконаний для одного фактичного режиму роботи шлейфів. У динаміці всі величини безперервно змінюються. Крім того, витрата газу по шлейфах безпосередньо залежить від перепаду між тиском пласта і створилося тиском на замірний вузлі (залежно від режиму роботи газотранспортної системи). Причому ці залежності при відборі і закачуванні різні (Рис.5.4. Та 5.5)
На новій проммайданчику ПСГ проектуємо шлейфи Ду300 мм. Виходячи з того, що газ з ПСГ йде з вологою, і можливі гідратоутворення, приймаємо для нових шлейфів таку ж ефективність. Тиск газу на гирлі свердловин для витрати 35 млн. м 3 /добу р н = 37,9 кг/см 2 (за незмінному тиску газу на вході в блок сепарації). Для спрощення розрахунків, температури газу (початкову і кінцеву) і грунту для шлейфу Ду300 мм приймаємо такі ж, як і в розрахунку шлейфу Ду150 мм.
Розрахунок необхідної кількості шлейфів і свердловин Ду300 мм
Коефіцієнт гідравлічного опору теоретичний () шлейфу Ду300 мм
В
= 0,0128;
Коефіцієнт гідравлічного опору фактичний () шлейфу Ду300 мм
В
= 0,0156;
В
= 11,52;
Добовий витрата одного шлейфу Ду300 мм
В
= 2,058 млн. м 3 /добу;
Необхідна кількість шлейфів для добової витрати 35 млн. м 3
= 17.
Так як для статичних вимірів один раз на декаду шлейфи по черзі вимикаються з роботи, для стабільного витрати газу з ПСГ необхідно 17 +1 = 18 шлейфів і 18 свердловин.
Сімнадцять нових шлейфів Ду300 мм зможуть замінити 32 старих шлейфу Ду150 мм по продуктивності на тих же режимах роботи.
Застосування дотискувально компресорного цеху дозволить збільшити тиск пласта в кінці сезону закачування до 80 кг/см 2 , що, у свою чергу, дасть можливість збільшити подачу газу в газотранспортну систему в сезон відбору. У результаті: 7 млрд. м 3 газу (3,5 млрд. м 3 при відборі і 3,5 млрд. м 3 <...
