,9 Г— 0.97 Г— 1.18 Г— = 971.12, В
Середній рівень напруги на блок-ділянці згідно (57):
U бу = 27500 - 1,11 Г— (DU бу + DU ni ) = 27500 - 1.11 Г— (2562.91 +971.12) = 23577.23 В;
Висновок: напруга на блок-ділянці задовольняє умові щодо мінімального рівня напруги в тягової мережі, тобто U бу > 21кв
7. РОЗРАХУНОК переженемо ПРОПУСКНОЇ СПРОМОЖНОСТІ З УРАХУВАННЯМ РІВНЯ НАПРУГИ
По знайденому значенню напруги можна відкоригувати мінімальний межпоездной інтервал і перегінну пропускну здатність:
, хв (58)
де Z е = 12 Ом - приведений опір ЕРС;
I - середній струм електровоза за t е , приведений до випрямлення напруги
Пропускна здатність визначиться як
, (59)
Перерахуємо межпоездной інтервал і пропускну спроможність ділянки за формулою (58):
I ср = 230 A; t е = 8 хв;
Т пров = 8 хв; Z е = 12 хв;
хв.
Пропускну здатність визначимо за формулою (59):
пара поїздів; пар поїздів.
В
8. РОЗРАХУНОК МІНІМАЛЬНИХ струмів короткого замикання та МАКСИМАЛЬНИХ РОБОЧИХ СТРУМІВ ДВОХ СХЕМ ХАРЧУВАННЯ, ВИБІР СХЕМИ ЗАЩИТ контактної мережі від короткого замикання
8.1 Струм короткого замикання може бути визначений:
, А (60)
де U нк = 25 кВ - номінальна напруга контактної мережі;
l кз - відстань від тягової підстанції до місця короткого замикання, км; x і r a - індуктивний і активне опору одного кілометра тягової мережі, Ом/км;
Максимальний струм фідера визначимо в припущенні що струм фідера складає суму струму рушання одного ЕРС і віднесеного до цього фідера середніх струмів інших ЕПС. p> При роздільному харчуванні
I ф max = I тр + (n ф 1 - 1) Г— I 1 , А; (61)
де I тр - струм рушання по тяговим розрахунками, А;
При вузловій схемою живлення:
I фmax = I тр + (N ф1 - 1) Г— + n ф2 Г—, А; (62)
де n ф1 , n ф2 - максимальне число ЕРС, яке може знаходиться в фідерної зоні парного і непарного шляхів.
I 1 , I 2 - середні значення розкладених поїзних струмів.
Установки захисту повинні задовольняти умовам для ПЛ 80н;
I тр = 340 А; до з = 1,2;
до в = 0,85; до год = 1,5;
(63)
1. Розрахунок для роздільної схеми живлення:
Z тс = 0,094 + j Г— 0,287 Oм/км;
Згідно зі слів (60) визначимо мінімальний струм короткого замикання:
1473.29 А;
Максимальний струм фідера визначимо за формулою (61)
I ф max год = 340 + (6 - 1) Г— 215.8 = 1419 А;
I ф max неп = 340 + (6 - 1) Г— 204.4 = 1362 А;
Струм уставки захисту визначимо за формулою:
, А (64)
Згідно зі слів (64) отримаємо:
А;
I до min = 1473.29 А <до год Г— I вуст = 3004.94 А умова не виконується
Максимальної струмового захисту не достатньо, необхідно забезпечити схему електронної захистом фідера.
2. Розрахунок для вузлової схеми харчування
Z тс = (0,094 + j Г— 0,287) Ом/км;
Згідно зі слів (60) визначимо мінімальний струм короткого замикання:
2279.1 А;
Максимальний струм фідера визначимо за формулою (62):
I ф max год = 340 + (6 - 1) Г— + 6 Г— = 1491.7 А;
I ф max неп = 340 + (6 - 1) Г— + 6 Г— = 1497.2 А;
Ток установки захисту визначимо за формулою (64):
А;
I до min = 2279.1 А <до год Г— I вуст = 3170.54 А; умова не виконується
Максимальної струмового захисту не достатньо, необхідно забезпечити схему електронної захистом фідера.
8.2 Розрахунок уставок електронного захисту фідера ТП
Перший ступінь захисту - ненаправленная дистанційна захист є основною і відключає без затримок часу в межах 80-85% зони. При короткому замиканні поруч з шинами підстанції передбачено автоматичний переклад першого ступеня захисту в режим струмового відсічення. Цей переклад обумовлений зниженням напруги на шинах тягової підстанції до певного рівня. Другий ступінь захисту - спрямований захист з витримкою часу 0,5 сек. Вона резервує першу сходинку захисту. У другій ступені використовується фазовий орган, який обмеж...
