ує характеристику спрацювання реле в заданому діапазоні. p> Розрахунок установок електронного захисту
Визначення опору тягової підстанції
, Ом (65)
Опір спрацьовування першого ступеня захисту
Z cpi = k отс Г— Z вхi , Ом; (66)
де k отс = 0,8 - Коефіцієнт відбудування
Z вхi - вхідні опору в кінці зони, що захищається, Ом;
Z вх = Z 1 Г— l, Ом; (67)
Z 1 - опір одного колії двоколійного ділянки.
Обраний опір Z СРI перевіряється на селективність по відношенню до струмів навантаження:
(68)
де Z Нmin - мінімальний опір навантаження, Ом;
Ом; (69)
де до в = 0,9; до н = 1,2; U pmin = 25 кВ;
При зниженні напруги на шинах тягової підстанції ненаправленная дистанційна захист переводиться в режим струмового відсічення.
Напруга перекладу:
, В; (70)
де U kmin - мінімальна напруга при короткому замиканні в кінці лінії;
, В; (71)
U min = 0,9 Г— 27500 = 24750 В;
де Z 2 - опір двоколійного ділянки при з'єднанні контактних підвісок, Ом;
Струм спрацьовування відсічення:
I сзуто = до н Г— I кзmax ; (72)
де I кзmax - максимальний струм короткого замикання, що протікає через фідер;
, А; (73)
U max = 1,05 Г— 27500 = 28875 В;
Вибране значення I сзуто перевіряється:
; (74)
Опір спрацьовування спрямованої дистанційного захисту (другий ступінь)
Z сз | | = k год Г— Z кзmax ; (75)
де Z кзmax - максимальний опір при короткому замиканні на шинах суміжної підстанції;
Z кзmax = 2 Г— (Z 2 Г— l ca + Z 1 Г— l св ), Ом; (76)
Розрахунок:
Визначаємо опір тягової підстанції і зовнішньої мережі за формулою (65):
5.07 Ом;
Z 1 = Z 2 == 0.302 Ом;
Згідно зі слів (67):
Z вх = 0,302 Г— 20 = 6,04 Ом;
Опір спрацьовування першого ступеня захисту визначимо за формулою (66)
Z сзi = 0,8 Г— 6,04 = 4,832 Ом;
Обраний опір перевіряємо на селективність по відношенню до струмів навантаження фідера, використовуючи вираз (68)
Мінімальний опір визначимо за формулою (69):
Z Нmin = 25000/1497.2 = 16,7 Ом;
5,1012,525 Ом;
Мінімальна напруга при короткому замиканні в кінці лінії за формулою (71):
В;
Напруга перекладу в струмовий відсічення за формулою (70):
U сзто = 6727.72/1,2 = 5606.43 В;
Максимальний струм короткого замикання в кінці лінії за формулою (73):
А;
Струм спрацьовування струмового відсічення за формулою (72):
I сзуто = до н Г— I кзmax = 1.2 Г— 2599 = 3118.8 А;
Перевіряємо струм спрацьовування захисту на селективність по відношенню до струмів навантаження за формулою (74):
В
Умова виконується
Опір спрацьовування другого ступеня захисту. Максимальний опір короткого замикання на шинах суміжної підстанції визначимо за формулою (76):
Z кзmax = 2 Г— (0,302 Г— 20 + 0,302 Г— 20) = 24.16 Ом;
Опір спрацьовування другого ступеня захисту за формулою (75):
Z сз | | = 24,16 Г— 1,5 = 36,24 Ом;
Висновок: електронний захист фідера контактної мережі повністю задовольняє умовам нормальної роботи, так як вона надійно відбудована від мінімального опору навантаження і максимальних струмів навантаження фідерів для вузловий схеми.
9. РОЗРАХУНОК РЕАКТИВНОГО ЕЛЕКТРОСПОЖИВАННЯ РОЗРАХУНКОВОЇ тягових підстанцій, ПОТУЖНІСТЬ УСТАНОВКИ ПаралельніВ
КОМПЕНСАЦІЇ ТА ЇЇ ПАРАМЕТРИ
Рис.2. Схема включення компенсує установки на тяговій підстанції.
Q = U Г— I Г— sin (37 Вє)
P = U Г— I Г— cos (37 Вє)
9.1 Визначення реактивної потужності плечей живлення:
Q | = 27,5 Г— 412 Г— sin (37 Вє) = 6818.56 кВ Г— Ар;
Q | | = 27,5 Г— 465.8 Г— sin (37 Вє) = 7708.95 кВ Г— Ар;
9.2 Визначення активної потужності плечей харчування
P | = 27,5 Г— 412 Г— cos (37 Вє) = 9048.54 кВт;
P | | = 27,5 Г— 465.8 Г— cos (37 Вє) = 102...
