о враховує можливе зниження напруги мережі, приймемо kС=0,9;
k?- Коефіцієнт, що враховує падіння напруги в реверсивних перетворювачах з спільним управлінням, за таблицею k? =1,0; =1,35 - коефіцієнт випрямленої напруги (лінійний); Ф=2,34 - коефіцієнт випрямленої напруги (фазний);
приймаємо - мінімальний кут управління;
коефіцієнт коригування величини максимального напруження перетворювача:
,
Приймаємо, так як в додаткових умовах вказано, що максимальна напруга на якорі повинно бути до 1,3 UяN.
В, В
Т.к. U2N відрізняється від стандартного мережевого 220 В не більше ніж на 20%, то приймаємо безстрасформаторное харчування через струмообмежуючі реактори.
) ЕРС перетворювача при номінальних напругах і вугіллі управління a=0
У
) Типова потужність трансформатора:
де - коефіцієнт типовий потужності з табл. 1
Приймаємо харчування первинної обмотки трансформатора 380 В з таблиці стандартних значень напруг первинних обмоток (табл. 2.).
) Чинне значення лінійного первинного струму:
Де k1=0,816 - коефіцієнт лінійного струму первинний
) Індуктивний опір токоограничивающих реакторів:
) Індуктивний опір, яке вноситься в ланцюг випрямленого струму:
) Активний опір струмообмежувального реактора:
) активний опір, що вноситься в ланцюг якоря:
13) вносяться в ланцюг постійного струму індуктивність перетворювача:
- кутова частота.
. Вибір вентилів
У ході проектування вибираються типи вентилів і їх клас по напрузі. Тип напівпровідникового вентиля визначається середнім випрямленою струмом і необхідної перевантажувальної здатністю, а клас - максимальними повторюваними (миттєвими) напруженнями.
Спочатку вибираємо спосіб охолодження. Вибираємо примусове повітряне охолодження, щоб забезпечити умова допустимого перевантаження по струму.
) Середній струм тиристора визначається за виразом:
де nш - кількість вентилів в перетворювачі, виключаючи паралельне і послідовне з'єднання, тобто під'єднаних до однієї вихідний шині nш=3;
А.
Попередньо вибираємо тиристор з граничним струмом в 6-10 разів перевищує його середній струм при природному охолодженні
Т133-400 (TO)=1,05 B - порогове напруга тиристора у відкритому стані=0,00068 Oм - диференціальний опір тиристора у відкритому стані=0,137 о С/Вт - тепловий опір перехід - охолоджуюча Середа з певним охолоджувачем, застосовується примусове охолодження (V=6 м/с)=125 o C - максимально допустима температура pn переходу=50 o C - температура навколишнього средиф=- коефіцієнт форми струму тиристора
Клас вентилів: 4 - 16
) Максимально тривало допустимий середній струм тиристора:
3) Визначаємо коефіцієнт запасу по струму:
.
) При номінальному струмі встановилася температура pn переходу при номінальному струмі:
° С
де потужність розсіювання тиристора у відкритому стані при номінальному струмі перетворювача
) Максимально допустима потужність розсіювання, при якій за час перевантаження (60с) температура переходу досягає максимально допустимої величини:
,
Де (тому тривалість перевантаження 60 с) - Перехідний тепловий опір
) Максимально допустимий струм попередньо нагрітого тиристора за час перевантаження:
) Максимально допустимий струм перевантаження перетворювача з полуторократное запасом:
573,095
Умова допустимого перевантаження по струму:
Я.MAX =? · I ЯN? Id60m,
, 4 · 192=460,8А? 573,095 А - умова виконується.
) Максимальна імпульсна робоча напруга:
де kсп=1,1 - коефіцієнт, що враховує можливе підвищення напруги в мережі
) Визначимо клас вентилів за форм...
