дла
Згідно [1, стор. 149 табл. 42] і ГОСТ 10903-77 вибираємо загальну довжину свердла L=301мм, і млинцю робочої частини свердла l=180 мм.
Хвостовик свердла виконується конічним, конус Морзе № 4, вибраний з рекомендації [1, стор. 150, табл. 42]. Конструктивні розміри хвостовика приймаються за ГОСТ 25557-82:
d 2=25,2 мм, b=11,9 мм, R=8 мм, e=24 мм, D 1=31,6 мм, a=6,5 мм, l 3 =117.5 мм.
Рис. 1.2 - Профіль хвостовика
Крок гвинтової канавки визначається за формулою:
Н =? хD/tg? ; H =? х30,5/0,4663=205,48 мм.
Діаметр серцевини свердла dc вибирається залежно від діаметра свердла та інструментального матеріалу:
d c=(0,14? 0,25) D.
Приймаються товщину серцевини у переднього кінця свердла рівний 0,2D.
d c=0,2? D;
d c=0,2? 30,5=6,1 мм.
Потовщення серцевини у напрямку до хвостовика становить 1,4? 1,8 мм на 100 мм довжини робочої частини свердла. Приймаємо це потовщення рівним 1,5 мм. Зворотній конусність свердла на 100 мм довжини робочої частини повинна знаходиться в межах 0,05 ... 0,12 мм [2 стор. 124]. Приймаємо зворотну конусність рівний 0,08 мм. Ширину стрічечки f 0 і висоту потилиці по спині До по [2 стор. 124 табл. 59] відповідно до діаметра свердла f 0=1,8 мм; К=0,9 мм. Ширина пера визначається за формулою:
В=0,58D;
B=0,58? 30,5=17,69 мм.
Геометричні елементи профілю фрези для фрезерування канавки свердла визначають графічним або аналітичним способом.
Великий радіус профілю можна визначити за формулою:
R 0=CRC r C ф D [2 стор. 124];
CR === 0,5;
Cr=[2 стор. 124].
При відношенні товщини серцевини до діаметру свердла, рівний=0,2, величина Cr=1.
[2 стор. 125].
При діаметрі фрези, рівний dФ=13, величина Сф=1.
Отже,
R0=0,5? 30,5=15,25 мм.
Визначаємо менший радіус профілю:
RR=CRD [2 стор. 125];
де CR=0,015=0,015?=0,19.
Отже,
RR=0,19? 30,5=5,79 мм.
Ширина профілю:
В=R0 + RR=15,25 + 5,79=21,04 мм.
За знайденими розмірами будуємо профіль Канавочні фрези.
Рис. 1.3 - Профіль Канавочні фрези
Граничні відхилення діаметрів свердла (за ГОСТ 25347-82) D=30,5 - 0,25 мм. Допуск на загальну довжину і довжину робочої частини свердла дорівнює подвоєному допуску 9-го класу точності з симетричним розташування граничних відхилень. Граничні відхилення розмірів конуса хвостовика встановлюються ГОСТ 2848-75. Радіальне биття робочої частини свердла щодо осі хвостовика не повинно перевищувати 0,15 мм.
Граничні відхилення кутів 2? =118 ± 2 °. Граничні відхилення розмірів підточування ріжучої частини свердла +0,5 мм. Твердість робочої частини свердла HRC 62-65. Твердість лапки хвостовика свердла HRC 30-45.
Технічні вимоги:
. Матеріал ріжучої частини-швидкорізальна сталь Р5М5 ГОСТ 19265-73.
2. Матеріал хвостовій частині? сталь 40Х ГОСТ 4345-71.
. Допускаеми зварювання тертям.
. Маркувати: діаметр свердла, марку сталі ріжучої частини і товарний знак заводу? виготовлювача (30,5- Р6М5).
2. Раcчет і проектування внутрішньої протяжки
Необхідно розрахувати і сконструювати внутрішню протяжку для обробки паза шпони шириною t=8,1 мм і довжиною l=40 мм у заготівлі циліндричної форми із сталі 45 ГОСТ 1050-88 з межею міцності? в=700 МПа. Отвір простягається після попереднього зенкерования до діаметра d 0=32Н11 мм.
Рис. 2.1 - Профіль шпоночно паза:
b=2,8 мм, t=8,1 мм, r=1 мм.
. 1 Вибір схеми різання при протягуванні
При виборі схеми різання необхідно враховувати наступні вимоги: використання по можливості великих подач на зуб, забезпечення найменшої довжини протягання, досягнення точності і чистоти оброблюваної поверхні, краще стружкообразованія і відповідна геометрія на головних і допоміжних ріжучих крайках [4 стр. 182]. Розрізняють такі схеми різання при протягуванні: профільна або одинарна, групова або прогресивна, генераторна або змішана.
Найбільш широке застосування отримали протягання груповий схеми різання. Групова схема різання характеризуєть...
