посадки:
;;
де; - допустимий мінімальний і максимальний натяг у сполученні;
;В - Мінімальний і максимальний натяг обраної посадки.
Величину найменшого натягу за умови, що сполучаються поверхні ідеально гладкі, розраховують за формулою
(1.1)
де p е - питомий експлуатаційне тиск по поверхні контакту, Па;
d -номінальний діаметр з'єднання, м;
Е1, Е2 - модулі пружності деталей, що з'єднуються (Е1і Е2 = 2,0)
С1, С2 -Коефіцієнт Ляме. <В
Визначимо величину питомого контактного експлуатаційного тиску:
(1.2)
де n - коефіцієнт запасу міцності з'єднання на можливі перевантаження, приймаю n = 1
Мкр - крутний момент
Р - осьова сила
d, l-номінальні діаметр і довжина з'єднання.
f-коефіцієнт тертя. (додатки А.2)
В
Визначимо найменший розрахунковий натяг, попередньо визначивши коефіцієнти Ляме:
(1.3)
(1.4)
де d 1 , d 2, - діаметри кілець, мм;
і - коефіцієнти Пуассона для металів валу і отвори, приймаю рівними = 0,3 і = 0,3.
В В
;
;
Визначимо мінімальний натяг [], що забезпечує передачу заданого крутного моменту і осьової сили:
[] =; (1.5)
де - поправка на зминання нерівностей деталі;
- поправка на різні температурні умови складання і роботи, а також різні коефіцієнти лінійного розширення деталей;
- поправка на деформацію деталей від відцентрових сил.
Враховуючи, що збірка і експлуатація механізму натягу ременя вентилятора здійснюється з невеликою різницею температур, а швидкість обертання колеса невисока, приймемо поправки і, рівними 0.
Поправку визначимо з виразу:
; (1.6)
де-коефіцієнт зминання нерівностей отвори втулки і валу, К = 0,25 для деталей з однакового матеріалу, складання зі змазкою.
і - висота нерівностей поверхонь отвору і валу. = 3,2 і = 6,3 (при точності виготовлення валу по 6-му квалітету, а отвори по 7-му)
В
[] = 3,2 +5,8 = 9 мкм
Знайдемо [P] за формулою:
= (1.7)
= (1.8)
де Па; Па - межа текучості.
Визначимо, прийнявши для розрахунку менше значення [P]:
= (1.9)
Визначимо максимально припустимий натяг []
[] =; (1.10)
де - поправка на збільшення контактного тиску у торців охоплює деталі, приймаємо рівною 1. p align=center> [] == 95,8 мкм.
Умови вибору посадки виконуються: = 9,4 мкм> [] = 9мкм
В = 90мкм <[] = 95,8 мкм. p> За стандартом ГОСТ25347-82 виберемо предпочтительную посадку Зѕ45
2.3 Розрахунок деформацій деталей, що сполучаються.
При розрахунку посадок з натягом, після вибору посадки за стандартом, в необхідних випадках роблять розрахунок деформацій деталей, що сполучаються.
Розрахунок деформацій деталей виконують в тих випадках, коли ці деформації можуть вплинути на роботу інших деталей механізму, наприклад, деформація кільця підшипника кочення може призвести до заклинювання тіл кочення. У наших умовах деформація вала не впливає на роботу інших деталей.
Величину деформації шківа визначимо за формулою:
; (2.1)
де - питомий тиск при максимальному натяг обраної посадки;
(2.2)
В
2.4 Розрахунок зусилля запресовування деталей.
Зусилля запресовування при складанні посадки з натягом визначається для того, щоб вибрати устаткування і оснащення.
Розрахуємо необхідне зусилля при запресовування деталей, що збираються:
; (2.3)
де - коефіцієнт тертя при запресовування; = (1,5-1,2) f = 1,4 = 0,21
В
3. Вибір посадок шліцьових з'єднань.
В
Посадки шліцьових сполук з прямобічним профілем ГОСТ 1139-84 будуються в системі отвору. Вони здійснюються за центрирующей поверхні і по бічних поверхнях западин втулки і зубів валу, тобто по D і b. або по d і b. або тільки по b. Допуски на елементи шліцьового з'єднання є комплексними. Вони включають в себе похибка розміру елемента і похибка взаємного розташування і форми цього елемента.
Для забезпечення збирання шліцьових деталей передбачається гарантований бічний зазор між бічними сторонами зубів і западин, а також між нецентріруемимі поверхнями. Ці зазори компенсують похибка профілю і розташування шліців вала і втулки.
В
8 * 36 * 42
b = 7
d 1 = 33.5
a = 1.02
В
Вибираємо центрування по зовнішньому діа...
