крокраплинної фази, по порівнянні з відомими схемами більш ніж 2-4 рази і на (20 - 30%) збільшує ступінь іонізації плазмового потоку.
В
Малюнок 1.1 - Схема плазмового прискорювача "Пуск-Куаі": 1 - катод, 2 - анод, 3 - соленоїд; 4 - фланець кріплення генератора до вакуумній камері; 5-електрод підпалу дуги; б - система захисту від скидання дуги на бічну поверхню катода; 7 - канал подачі реакційних газів; 8 - додатковий анод; 9 - знімний кільцевої екран. Пунктиром проведені силові лінії електричного і магнітного поля
У роботах [4-6] наведені результати теоретичних і експериментальних досліджень і обрані діапазони технологічних режимів, при яких утворення сполук відбувається на поверхні конденсації в умовах ефективної динамічної очищення поверхні зростання покриття; наведено механізм утворення нітридів перехідних металів у результаті диссоциативной хемосорбції азоту шляхом утворення ковалентних зв'язків з металом за схемою
N N
N2 (газ) в†’ N2 (адс.) в†’ І + І
Ме Ме
І наведені енергетичні умови протікання такої реакції, що забезпечують достатні умови утворення з'єднання стехіометричного складу; наведено умови забезпечення високої адгезійної міцності покриття; наведені аналітичне співвідношення зв'язують параметр шорсткості Ra з товщиною наращиваемого покриття в рамках теорії флуктуації термодинамічних величин в адсорбционном шарі.
У роботі [7] наведено результати дослідження властивостей покриттів з титану, цирконію, хрому, алюмінію, молібдену та їх нітридів і карбідів, а також покриттів з нікелю та алмазоподібного вуглецю, досліджено їх мікроструктура, триботехнические характеристики, мікротвердість, модулі пружності, адгезійна і когезионной міцність покриттів, а також залишкові напруги в них. Запропоновано гіпотезу про механізмах мимовільного руйнування покриттів як на стадії зростання, так і подальшого охолодження системи покриття-основа, яка була доведена експериментально і створеної математичної моделлю розрахунку залишкових і тимчасових напруг, що виникають при нарощуванні покриттів [8,9]. У роботі [10] наведені математичні моделі розрахунку температур в тілах із змінною геометрією стосовно до нарощування покриттів і аналітичні методи рішення таких крайових задач для двошарових систем з рухомими межами. На підставі результатів випробувань на схоплювання матеріалів у вакуумі висунута і на розглянутому класі сполук підтверджена гіпотеза про те, що сполуки, мають конденсатний характер дисоціації у твердій фазі і, отже, збагачують поверхню тертя металевої компонентою, володіють великими коефіцієнтами адгезионного схоплювання в порівнянні з сполуками, що мають газоподібний характер дисоціації. Показано, що недефіцитних і недорогими сполуками з газоподібним характером дисоціації і перспективними для зносостійких покриттів у вакуумі є нітриди і карбонітріди титану і цирконію. У той час як моно-і подвійні оксиди, нітриди, карбіди, оксинитрида і карбонітріди інших металів мають конденсатний характер дисоціації, або дорогі і дефіцитні, або нетехнологічними для отримання зносостійких покриттів. Встановлено, що коефіцієнт адгезионного схоплювання у вибраних перспективних покриттях зростає при їх нестехіометріческіх складі і наявності в них мікрокраплинної фази металу, а зносостійкість залежить від мікрогеометрії поверхні основи, режимів іонного травлення і залишкових напружень в них. Показано, що багато в чому цими ж причинами визначається зносостійкість цих систем при їх терті і в умовах обмеженої мастила (ріжучий інструмент, високонавантажені пари тертя).
У роботах встановлено, що оптимальні покриття з нітриду і карбонітрідов титану і цирконію володіють високу зносостійкість (перший-другий клас зносостійкості) при сухому терті у вакуумі, високою стійкістю до загальної та контактної корозії і стабільним значенням коефіцієнта тертя, який технологічним шляхом може бути змінений від 0,08 ... 0,12 (антифрикційні системи) до 0,18 ... 0,26 (фрикційні системи). При використанні таких покриттів в парах тертя з твердими мастильними покриттями шаруватої структури (типу дисульфіду молібдену) і твердими мастильними покриттями з єднальними (типу мастил ВНДІ НП) коефіцієнт тертя зменшується до 0,04 ... 0,06 при незначній зміні інтенсивності зношування. Дослідження впливу покриттів на статичну і тривалу міцність матеріалу основи показало, що основними факторами, що впливають на ці параметри, є температура конденсації і час іонного травлення поверхні, при виборі яких менше характерних для даного матеріалу основи значень, межа плинності, міцність на розтягування і межа витривалості матеріалу основи з покриттям не зменшуються і лежать в межах допусків на ці матеріали. У той же час, величина дисперсії цих показників зменшується до 3,5 разів порівняно із зразками без покриттів, що істотно підвищує ймовірність безвідмовної роботи вузлів тертя з такими покриттями [2].
Для нанесення покриттів на внутрішню поверхню малоразме...
