ньвань» (Китай), турбіна буде оснащена принципово новою системою регулювання:
основні гідромеханічні вузли (регулятор швидкості, з його гідравлічними підсилювачами, механізм управління турбіни, проміжний золотник та ін), що визначають динамічні характеристики САР, - видаляються;
всі «інтелектуальні» функції САР реалізуються в мікропроцесорному турбінному контролері;
сервомотори регулюючих клапанів турбіни оснащуються індивідуальними електрогідравлічними перетворювачами - суматорами, керованими безпосередньо турбінним контролером.
В умовах природного відсутності можливості виготовлення та випробувань експериментального зразка турбоагрегату, успішне проектування системи регулювання турбіни можливо тільки при виконанні відповідних динамічних розрахунків і досліджень стійкості контурів регулювання. Математична модель турбоагрегату, що описує його динаміку у взаємодії з парогенератором і електричною мережею, вельми складна, що робить практично неможливим аналітичне дослідження стійкості системи. Тому в основі виконання даної роботи, лежить метод математичного моделювання динамічних процесів з використанням пакету програмного імітаційного моделювання та модельно-орієнтованого проектування динамічних систем компанії MathWorks Matlab - Simulink.
Робота включає в себе:
розробку рівнянь динаміки контурів регулювання потужності і тиску свіжої пари на підставі обробки вихідних даних (схеми турбоустановки, теплового балансу, схеми системи регулювання, структурної схеми турбінного контролера, основних технічних характеристик турбоагрегату і вузлів системи регулювання, динамічних характеристик САР працюють на АЕС турбін ЛМЗ потужністю 1000-1200МВт, а також програмно-технічних засобів ТПТС, на яких буде виконаний турбінний контролер);
розробку та верифікацію цифрових математичних моделей системи та об'єкта регулювання;
дослідження на моделях перехідних процесів при моделюванні роботи турбоагрегату в режимі регулювання потужності і режимі регулювання тиску свіжої пари;
дослідження перехідних процесів в системі регулювання потужності з максимальними збуреннями - при спрацьовуванні автоматичної імпульсної розвантаження;
дослідження стійкості контурів регулювання потужності і тиску свіжої пари;
аналіз результатів, вироблення рекомендацій з налагодження турбінного контролера, що забезпечує стійкість контурів регулювання парової турбіни.
1. Вихідні дані
Ро=69,34 ата, Хo=0,02823 м3 / кг - початкові параметри пари;
РСПП=5,52 ата, ХСПП=0,4563 м3 / кг - параметри пари після СПП при 100%-й навантаженні генератора Nо=1185,8 МВт;
Ро=0,05 ата - тиск пари в конденсаторі; нн=1200 МВт - номінальна потужність генератора; хх=36 МВт - потужність холостого ходу; пр=0,446 МВт - потужність протікання пари через закриті РКВД;
Коефіцієнт корисної дії генератора дорівнює 98,5%;
ч=Nчвд / Nт=0,468 - частка потужності ЧВД;
дщ=0,045 - ступінь нерівномірності регулятора швидкості;=11,5 c-постійна часу ротора; спп=2 c-постійна часу паровій ємності СПП; р1=0,33 c-постійна часу паровій єм...
