=bottom>
4,0
3,1
ВЛ-1 (0,38)
182
43,328
65,83202
4 Г— А95
6,6
2,22
ПЛ-2 (0,38)
160
76,613
116,4048
4 Г— А95
6,6
2,92
ВЛ-3 (0,38)
218
41,4
62,90264
4 Г— А95
6,6
2,11
Для споживачів ТП-1 після отримання уточнених даних про втрату напруги маємо:
а) для найбільш віддаленого споживача в режимі максимальних навантажень:
В
- у режимі мінімальних навантажень:
В
б) для найближчого споживача в режимі максимальних навантажень:
В
- у режимі мінімальних навантажень:
В
Для ТП-1 постійні надбавки на трансформаторі залишаємо без зміни, тобто 2,5%. p> Аналогічно для споживачів ТП-3 після отримання уточнених даних про втрату напруги маємо:
а) для найбільш віддаленого споживача в режимі максимальних навантажень:
В
- у режимі мінімальних навантажень:
В
б) для найближчого споживача в режимі максимальних навантажень:
В
- у режимі мінімальних навантажень:
В
Все це дозволяє скорегувати прийняті при складанні таблиці 11 постійні надбавки на трансформаторі ТП-3 з 5% на 2,5%. У цьому випадку значно покращаться показники якості електропостачання споживачів, приєднаних до даної трансформаторної підстанції.
Визначення глибини провалу напруги при пуску асинхронних двигунів
У сільських електричних мережах провали напруги найбільш часто виникають при пуску короткозамкнених асинхронних двигунів, потужність яких порівнянна з потужністю трансформатора (Становить близько 40% їх потужності). При неприпустимому зниженні напруги пуск двигуна може виявитися безуспішним, тому що обертальний момент двигуна, в тому числі і пускової, пропорційний квадрату діючого напруги. Крім того, може статися "перекидання", тобто останов працюючих двигунів. У практиці електропостачання прийнято, що при пуску двигуна зниження напруги на його затискачах може скласти до 30% від номінальної напруги. При цьому напруга на затискачах працюючих двигунів при пуску не повинен знижуватися більше ніж на 20% від номінальної напруги.
Глибину провалу визначають для найбільш потужних і віддалених від шин підстанції електродвигунів.
ТП-3: Потужність двигуна встановленого в лісопильному цеху 22кВт, cosП† = 0,75. Довжина ПЛ марки 4 Г— А95 від ТП-3 до двигуна складає 182м. p> Повне опір трансформатора ТП-3 становить:
В
Питомий опір лінії:
В
Повне опір ПЛ:
В
Опір двигуна при пуску:
В
Глибина провалу напруги:
В
Що допустимо для пуску електродвигуна.
ТП-2: Потужність двигуна встановленого на свинарської фермі 30кВт, cosП† = 0,75. Довжина КЛ марки ЦАШв 4 Г— А70 (rо = 0,447 мОм/м, хо = 0,0612 мОм/м.)
від ТП-2 до двигуна складає 100м. p> Повне опір трансформатора ТП-2 становить:
В
Активне та реактивний опір лінії:
В
Повне опір КЛ:
В
Опір двигуна при пуску:
В
Глибина провалу напруги:
напруга кабельний лінія трансформатор
В
Що допустимо для пуску електродвигуна.
Відстань цеху № 2 від ТП-1 вимагає перевірки кабельної мережі на величину провалу напруги. Питомі опору кабельних ліній КЛ-1 і Кл-2: rуд1 = 0,208 мОм/м, худ1 = 0,063 мОм/м і rуд2 = 0,447 мОм/м, худ1 = 0,0612 мОм/м. p> Активні і реактивні опору лінії КЛ-1та КЛ-2:
В
Повне опір КЛ:
В
Повне опір трансформаторів ТП-1 складає:
В
Потужність самого сильного двигуна, встановленого в цеху № 2, Рдв = 22кВт, cosП† = 0,65.
Опір двигуна при пуску:
В
Глибина провалу напруги:
В
Що допустимо для пуску даного електродвигуна та інших двигунів цеху № 2.
Розрахунок струмів коротких замикань.
В
Рис.11. Фрагмент мережі для розрахунку струмів к.з.
Складемо схему заміщення.
В
Рис. 12. Схема заміщення мережі.
Схема мереж...
