>
Для основної зони диференційного захисту мінімальний струм спрацьовування визначається, виходячи з умов:
1) по умові налагодження від кидка струму намагнічення I с.з. , А при включенні ненавантаженого трансформатора під напругу
I з з1=К н.дз? I ном1, (5.4)
де К н=1,5 - коефіцієнт відбудування диференційного захисту від кидків струму намагнічування [8].
I сз1=1,5? 41,3=61,95 А.
) по умові налагодження від максимального струму небалансу I н.б.расч, А
I н.б.расч=I нб + I нб + I нб, (5.5)
де I нб - струм небалансу, обумовлений похибкою струмів намагнічування трансформаторів струму, що живлять диференціальну захист, А; нб - струм небалансу, обумовлений регулюванням напруги трансформатора, що захищається, А; нб - струм небалансу, обумовлений неточністю установки на комутаторі НТТ реле розрахункового цілого числа витків зрівняльних обмоток, А.
Струм небалансу I нб, А визначають за формулою
I нб=К ол? До одн? fi? I пр.к (3), (5.6)
де К ол=1 - коефіцієнт, що враховує перехідною режим, А [8]; i=0,1 - коефіцієнт, що враховує 10-ти відсоткову похибка трансформатора струму;
До одн=1 - коефіцієнт, що враховує однотипність трансформаторів струму [8]; пр.к (3) - максимальне значення струму короткого замикання за трансформатором, наведене до основної стороні трансформатора, кА.
(5.7)
нб=1? 1? 0,1? 517,7=51,8 А.
Струм небалансу, обумовлений регулюванням напруги трансформатора, що захищається, Iнб, А визначають за формулою
(5.8)
де? U - повний діапазон регулювання напруги.
Струм небалансу, обумовлений неточністю установки на комутаторі НТТ реле розрахункового цілого числа витків зрівняльних обмоток, Iнб, А
(5.9)
де W НН pасч, W НН - розрахункове і встановлене число витків робочої обмотки реле, що включаються в плече захисту з боку низької напруги.
На першому етапі розрахунку уставки диференційного захисту по (5.4) I нб не враховується, тобто
I с.з2=К нб? (I нб + I нб), (5.10)
с.з2=1,3? (51,8 + 93,2)=188,5 А.
За розрахункову величину струму спрацьовування захисту приймається більше значення струму спрацьовування, визначене за (5.4) і (5.10).
Приймаємо I С.З=188,5 А.
Визначаємо розрахунковий струм спрацьовування реле I С.Р, А, приведений до стороні ВН за формулою
(5.11)
Визначаємо число витків робочої обмотки реле WВНрасч, що включаються в плече захисту з боку ВН
(5.12)
де F ср - сила, що намагнічує (F ср=100 А? витків [6]).
витків.
Приймаємо WВН=6 витків. Визначаємо число витків робочої обмотки WННрасч, що включаються в плече захисту з боку НН
(5.13)
витка.
Приймаємо найближче ціле число: WНН=1 витка.
Визначаємо струм небалансу Iнб по (5.9)
За формулою (5.5) визначаємо максимальний струм небалансу Iнб.расч, Анб.расч=51,8 + 93,2 + 15,1=160,1 А.
Визначаємо струм спрацювання захисту Iс.з2, А по умові налагодження від максимального струму небалансас.з2=1,3? 160,1=208,1 А.
Так як отримане значення більше прийнятого струму спрацьовування захисту, то розрахунок уточнюємо для Iс.з2=208,1 А.
Визначаємо розрахунковий струм спрацьовування реле Iс.р, А, за формулою (5.11)
Визначаємо число витків робочої обмотки реле WВНрасч за формулою (5.12)
витків. Приймаємо WВН=6 витків.
За обраному числу витків основної сторони визначаємо уставку I * ср, А за наступним виразом
(5.14)
де К=1 - прийнято попередньо.
Приймаємо I * ср=1 А.
Уточнюємо первинний струм спрацьовування захисту Iсраб.перв, А .по висловом
(5.15)
.1.2 Максимально - струмовий захист (МТЗ)
Ненормальні режими роботи трансформаторів обумовлені зовнішніми короткого замикання і перевантаження. У цих випадках в обмотках трансформатора з'являються великі струми. В якості захистів від зовнішніх коротких замикань застосовуються струмові захисту з витримкою часу і включенням реле на повні струми фаз і на їх симетричні складові.
Струм спрацьовування МТЗ вибирається виходячи з умов відбудови (неспрацьовування) від перевантаження. Струм перевантаження визначається з умови відбудови від максимального...
