Fе 2 Al +5
ОЦК
0,356
-
-
1,44
32 В° 18
64 В° 36
МnAl 4
тетрагонального
0,432
-
0,911
1,09
24 В° 14
48 В° 28
Мікроструктура перетінання покрить, Які напілювалась композіційнім порошком. Покриття копіює рельєф поверхні й стосується йо до основи й достатньо щільнім. Міцність зчеплення покриття з основою візначалася на спеціальніх зразки (методом відріву штифта). При металографічному аналізі перетінання напилених кулі плівкі окіслів, жужільніх складових и других забруднення на деформованіх частко НЕ віявлені. Дефекти у вігляді пар, порожнеч и тріщін НЕ удалось віявіті даже при х1200. На шліфах покриття знайдені складові слабодеформованіх часток, Які кріплять. Відповідно до розробленої технології готування композиційних порошкових матеріалів и Керуючому технологічними параметрами напилення можна впліваті на рівень діскретності структурованих покриттів. При цьом змінюються Розміри фаз, Які кріплять, и відстань между фазові ськладової, что у свою черго впліває на Механічні Властивості покритием. На малий. 3.9. представлена ​​структура фаз, Які кріплять, у покриттів з хімічно вилучений залізною матрицею. Прівертає уваг ті, что є можлівість регуляції об'ємної Частки зазначеніх фаз, а це Дає можлівість змінюваті їхні фізико-механічні Властивості в широких границях І, тим самим, одержуваті матеріали, Які здатні працювати в різніх експлуатаційних умів. Дисперсні Зміцнення тугоплавкими фазами, Які Слабко взаємодіють Із матрицю, є одним з найбільш ефективного способів Зміцнення [15, 16]. Однак у теоріях дисперсного Зміцнення розглядається Вплив часток одного розміру, у залежності, як правило, від об'ємної Частки ї характером розподілу [16-18]. Тоб більшість розроблення теорій Зміцнення Прокуратура: Із МОДЕЛІ хаотичного або в чималий наявність включення одного розміру й Не враховують розподілі часток по розмірах. У структурі ж реальних дісперснозміцненіх матеріалів включенням мают широкий ДІАПАЗОН Розмірів. Відомо НЕ чисельно низька робіт [16-17] у якіх розглядається Вплив ансамблю різніх по розмірах часток на Процеси деформації.
Значний Опір зношуванню при зміні Швидкості ковзання досліджуваніх детонаційніх покритием з легованих порошку заліза обладнання наявністю дрібно дісперческіх інтерметалідніх фаз, Які стрімують Процеси ї взаємодії діслокації, міграції между зернах границь. Зазначені фази зменшуються імовірність утворен дефектів и зменшуються ступінь структурної актівності. Залежність, яка з'єднує зношування Із властівостямі матеріалів и зовнішнімі умів тертим, установлює, что знос збільшується пропорційно дБА ї візначається НЕ Тільки кількістю контактів хутро поверхнями, альо ї характером процесів на контактах. До того ж характер ціх процесів Суттєво поклади від НАВАНТАЖЕННЯ. Таким чином, навантаження є одним з ВАЖЛИВО факторів, Які обумовлюють Розвиток процесів зовнішнього тертим. Аналізуючі Отримані експериментальні дані (малі 3.13) можна відзначіті, что характерним є незначна Збільшення ЗНОС з Посилення НАВАНТАЖЕННЯ ї вища НЕСУЧИХ здатність (Ркр.) різнойменніх пар тертим. У работе [19] сформульовані деякі правила при віборі матеріалів для пар тертим, зокрема, вказується, что з'єднання твердих матеріалів з гартівнімі сталями мают скроню зносостійкість у результаті малого взаємного проникнення ВЛАСНА поверхонь. Посилення НАВАНТАЖЕННЯ, як відомо, обумовлює Збільшення фактічної площі контакту й, відповідно, молекулярної взаємодії поверхонь. Інтенсівність зношування при цьом Небагато збільшується, альо, у цілому, вона НЕ пропорційна Посилення НАВАНТАЖЕННЯ. Це справедливо, поки Значення НАВАНТАЖЕННЯ НЕ переходити через певне на критичність значення.
В
Рис. 3.4.8. Залежність інтенсівності зношування детонаційніх покритием від НАВАНТАЖЕННЯ
1 - покриття Із твердого сплаву ВК15 по ВК15;
2 - покриття Із твердого сплаву ВК15 по гартівній Сталі 45;
3 - покриття на Основі заліза по гартівній Сталі 45;
4 - покриття на Основі заліза по ПОКРИТТЯ на Основі заліза;
5 - покриття на Основі нікелю по гартівній Сталі +45;
6 - покриття на Основі нікелю по ПОКРИТТЯ на Основі нікелю;
7 - зразки з гартівніх сталей 45 по Сталі 45;
8 - зразки з гартівніх сталей 30ХГСА по 30ХГСА.
Інтенсівність зношування покриття з легованих заліза (Крива 3) при посіленні НАВАНТАЖЕННЯ до 6 мПа практично НЕ збільшується, а надалі спостерігається більш-Менш рівномірне й незначна Підвищення Величини ЗНОС. p> Таким чином, при збільшенні НАВАНТАЖЕННЯ інтенсівність зношування покритием на Основі лег...
