відключенні однієї з лінії. Ставлення розрахункових струмів утяжеленного і нормального режимів залежить від схеми мережі: Зазвичай воно дорівнює 1,5 ... 2,0. Розрахункові робочі струми збірних шин залежать від робочих струмів приєднань, їх взаємного розташування в РУ, а також від виду збірних шин (одиночні, подвійні, кільцеві й тощо) та режиму установки. Для вибору площі перетину шин по обважнення режиму слід виявити очікувані робочі струми на окремих ділянках РУ при найбільш несприятливих умовах. Якщо робочі струми на цих ділянках різко різні, шини можуть бути вибраними В«сходинкамиВ» - з площею перерізів, відповідних робочим струмам ділянок. Площа перерізу шин повинна бути достатньою для передачі робочого струму найбільш потужного агрегату. В ЗРУ до 20 кВ включно шини виконують зі смуг прямокутного перерізу. Вони більш економічні, ніж з круглими, оскільки при рівній площі перетину мають більшу бічну поверхню охолодження, менший коефіцієнт поверхневого ефекту і більший момент опору (по одній осі). Найбільші розміри перерізу односмугових алюмінієвих шин 120 Г— 10 мм I ДОД = 2070 А. При великих токах застосовують багатосмугові шини - пакети з 2х-3х смуг на фазу. У многополосних шинах на змінному струмі внаслідок ефекту близькості струм по перетину поширюється нерівномірно. В 3х смугових пакетах в крайніх смугах протікає до 40%, а в середній - 20% повного струму фази. p> При робочих токах, що перевищують допустимі для 2х смугових шин, слід застосовувати коробчаті шини - пакет з 2х швелерів на фазу, а при ще більших струмах - трубчасті шини квадратного і круглого перерізу.
Критерієм термічної стійкості апарату та провідника є їх кінцева температура при КЗ, яка повинна бути менше допустимої. За час протікання струму КЗ температура провідника зростає до 200 ... 300 0 С, необхідно враховувати залежність опору провідника і його теплоємності від температури. Для визначення кінцевої температури провідника зазвичай використовують допоміжну функцію А, що характеризує зв'язок між виділилася в провіднику енергії та його температури (рис. 7-1) В«Криві для визначення температури нагрівання струмами КЗ провідника зі сталі (1), алюмінію (2), міді (3).
Кількість, виділилася в провіднику теплоти прийнято характеризувати імпульсом квадратичного струму - (А Н ), при температурі в кінці КЗ (А К ), імпульсом У К і площею перерізу провідників S існує залежність
А К -А Н = У К /S 2
звідки
А К = У К /S 2 + А Н . <В
За значенням А Н визначають температуру Q До в кінці КЗ. Провідники термічно стійкі, якщо Q К ВЈ Q К.ДОП.
Найчастіше всього провідники перевіряють на термічну стійкість щодо мінімальної площі перерізу провідника:
В
де А К.ДОП - Величина характеризує допустимий тепловий стан провідника в кінці КЗ при температурі Q К.ДОП (Q К.ДОП. = 300 0 С для мідних провідників і при Q К.ДОП. = 200 0 С для алюмінієвих провідників); значення А Н знаходиться по кривих 7.1 при Q К.ДОП. = 70 0 С.
В«Значення коефіцієнта С В»
Q К.ДОП , 0 С
З
Шини:
З міді
300
170
З алюмінію
200
90
З сталі, що не з'єднаними Безпосередньо з апаратом
400
65
Зі сталі, з'єднаної
Безпосередньо з апаратом
300
60
Кабель до 10 кВ з паперовою ізоляцією і жилами:
З міді
200
160
З алюмінію
200
90
Якщо навантаження провідника менше допустимої за умовами нагріву, тобто I Н Н. ДОД , то провідник буде нагріватися в нормальному режимі до температури, менше допустимої:
В
де Q 0 - розрахункова температура навколишнього середовища (+25 для шин , +15 0 С для кабелю). p> Після визначення S MIN у...
