100 * 1.4/77.7) 2 = 19.5 МПа. p> Пѓ і. ф. /Пѓ і. ф. кр. + П„ ф /П„ ф. кр . = 7.82/89.3 + 3.97/19.5 = 0.3 <1,
отже, стійкість фанерною стінки з її площини забезпечена.
3.4 Проектування вузлів рами
3.4.1 Опорний вузол (П'ятов шарнір)
Кріплення стійки здійснюється лобовим упором у фундамент. За зовнішніми і бічних крайках стійка закріплена металевим зварним черевиком. Перевіримо клейові шви на сколювання за формулою:
П„ = 1.5 * H/(b розр * H п ) ≤ R ск * m в ,
де b розр - розрахункова ширина перерізу:
b розр = 0.6 * ОЈОґ п ,
0.6 - коефіцієнт враховує непроклей,
b розр = 0.6 * 13.5 = 8.1 см,
h п - ширина п'яти за вирахуванням симетричної зрізання по 2.5 см:
h п = 65 - 2 * 2.5 = 60 см.
П„ = 1.5 * 76.7 * 10/(8.1 * 60) = 2.37 МПа < R ск * m в = 21 * 1 = 21 МПа,
отже, міцність клейових швів на сколювання забезпечена.
Перевіряємо деревину на зминання в місці упору стійки рами на фундамент за формулою:
Пѓ см = V/F см ≤ R см ,
де F см - площа зминання:
F см = ОЈОґ п * H п ,
F см = 13.5 * 60 = 810 см 2 . p> Пѓ см = 76.6 * 10/810 = 0.95 МПа < R см = 13 МПа,
отже, міцність деревини на зминання в місці упору стійки рами на фундамент забезпечена.
Висота вертикальної стінки черевика з умови зминання деревини поперек волокон:
h б = H/(ОЈОґ п * M в * R см90 ),
В
h в = 76.7 * 10/(13.5 * 1 * 1.8) = 31.6 см.
Приймаються h б = 32 см.
Для визначення товщини цієї стінки з умови її вигину як платівки з частковим защемленням на опорах з урахуванням розвитку пластичних деформацій при вигині спочатку знаходимо момент:
M = H * ОЈОґ п /16, M = 76.7 * 0.135/16 = 0.648 кН * м.
Необхідний момент опору:
W тр = M/R y ,
де R y = 230 МПа - розрахунковий опір сталі С235, W тр = 0.648 * 1000/230 = 2.82 cм 3 . p> Товщина пластини:
Оґ = (6 * W тр /ОЈОґ п ) 0.5, Оґ = (6 * 2.48 * 100/13.5) 0.5 = 11.2 мм. br/>
Приймаємо по ГОСТ 82-70 * Оґ = 12 мм. p> Траверси проектуємо з куточків h в. п * h р. п * t = 200 * 125 * 12 мм. p> Перевіряємо вертикальну полицю куточка наближено без урахування горизонтальній полиці на відцентровий розтяг за формулою:
Пѓ = H/(2 * F в. п ) + M/W в. п ≤ R y ,
де F в. п - площа вертикальної полиці:
F в. п = (h в. п - T) * t,
В
F в. п = (20 - 1.2) * 1.2 = 22.56 см 2, W в. п -
момент опору вертикальної полиці:
W в. п = (h в. п - T) 2 * t/6, W в. п = (20 - 1.2) 2 * 1.2/6 = 70.7 см 3, M -
згинальний момент:
M = H * (h в. п - t)/2, M = 76.7 * (0.2 - 0.012)/2 = 7.21 кН * м.
В
Пѓ = 76.7 * 10/(2 * 22.56) + 7.21 * 1000/70.7 = 119.1 МПа < R y = 230 МПа,
отже, міцність вертикальної полиці куточка на відцентровий розтяг забезпечена.
Кріплення траверси (куточків) черевика до фундаменту передбачається двома болтами d = 24 мм, що працюють на зріз і розтяг. p> Перевіримо умову міцності по напруженням стиснення під горизонтальними полицями черевика для бетону B12.5:
σ = M/W ≤ R b ,
де R b = 7.5 МПа - розрахунковий опір бетону стиску;
W - момент опору:
W = b * l 2/ 6, b = h р. п = 12.5 см і l = 37.5 см -
ширина і довжина опорної площини куточків черевика.
W = 12.5 * 37.5 2/ 6 = 2930 см 3, Пѓ = 7.21 * 1000/2929 = 2.5 МПа < R b = 7.5МПа,
отже, міцність бетону по напруженням стиснення під горизонтальними полицями черевика забезпечена.
...
