= Р ем = mU c ( E 0 / x сн ) sinОё = const отримаємо, що Е 01 sin Оё 1 = Е 02 sinОё 2 Звідси випливає, що кінець вектора Д– 0 при зміні струму збудження буде переміщатися по прямій НД, паралельної вектору Г™ c і проходить через кінець вектора Д– 01 З векторної діаграми (рис. 1.46, б) видно, що кут Оё 2 буде більше Оё 1 .
Аналогічно будується діаграма при збільшенні струму збудження. У цьому випадку е д с Д– 0 зростає до величини Д– 03 і кут Оё 3 стає меншим Оё 1 . Вектор - jД° а 3 x сн повертається навколо точки А і відповідно йому зраджує напрямок вектор струму Д° a 3 , перпендикулярний вектору - jД° a 3 x сн
При цьому з умови рівності активних потужностей маємо: I a 1 cosП† 1 = I а 2 cosП† 2 = I a 3 cosП† 3 , кінець вектора струму Д° а переміщається по прямій DE, перпендикулярної вектору Г™ c За діаграмі, наведеній на рис 1.46, б , можна побудувати U-образні характеристики для двигуна I а = f ( I в ), які будуть мати таку ж форму, як і характеристики для генератора (див рис 1.40), з тією лише різницею, що для двигуна кут зсуву фаз П† прийнято відраховувати від вектора напруги мережі Г™ c Тому при недовезення-шення струм Д° а буде відставати від напруги мережі Г™ c , тобто двигун буде споживати з мережі реактивну потужність Q, а при перепорушенні струм буде випереджати напругу мережі Г™ c , тобто двигун буде віддавати в мережу реактивну потужність
Робочі характеристики (Рис 1.47) Представляють собою залежності струму I а , електричної потужності P 1 надходить в обмотку якоря, до п д О· і соsП† від отдаваемой механічної потужності Р 2 при U c = const, f c = const і I в = const Оскільки частота обертання двигуна постійна, залежність n = f ( P 2 ) зазвичай не наводиться; не наводиться також і залежність M = f ( P 2 ), так як поводить момент М пропорційний Р 2 . Залежність Р 1 = f ( Р 2 ) має характер , близький до лінійного
Ток двигуна при холостому ході є практично реактивним У міру зростання навантаження зростає активна складова струму, у зв'язку з ніж залежність струму I a від потужності Р 2 є нелінійної Крива О· = f ( P 2 ) має характер, загальний для всіх електричних машин. Синхронні двигуни можуть працювати з соsП† = 1, але зазвичай їх розраховують на роботу при номінальному навантаженні з випереджаючим струмом, при цьому cosП† ном = 0,9 Г· 0,8 У цьому випадку поліпшується сумарний cosП† мережі, від якої живляться синхронні двигуни, так як створювана ними випереджальна реактивна складова струму I а компенсує відстаючу реактивну складову струму асинхронних двигунів. Залежність cosП† = f ( P 2 ) при роботі машин з перезбудженням має максимум в області Р 2 > Р ном . При зниженні Р 2 величина cosП† зменшується, а віддається в мережу реактивна потужність зростає.
В
Рис. 1.47 - Робочі характеристики синхронного двигуна
Переваги і недоліки синхронного двигуна в порівнянні з асинхронним. Синхронні двигуни мають такі переваги: ​​
а) можливість роботи при cosП† = l; це призводить до поліпшення cosП† мережі, а також до скорочення розмірів самого двигуна, так як його ток менше струму асинхронного двигуна тієї ж потужності. При роботі з випереджаючим струмом синхронні двигуни служать генераторами реактивної потужності, що надходить у асинхронні двигуни, що знижує споживання цієї потужності від генераторів електростанцій;
b) меншу чутливість до коливань напруги, так як його максимальний момент пропорційний напрузі в першого ступеня (а не квадрату напруги);
в) суворе сталість частоти обертання незалежно від механічного навантаження на валу.
