значаємо коефіцієнт використання максимальної потужності насосної установки за формулою (7):
на I швидкості
на II швидкості
на III швидкості
) Визначаємо швидкість підйому розмитого піску за формулою (8) при роботі агрегату:
на I швидкості
на II швидкості
на III швидкості
10) Визначаємо тривалість підйому розмитого піску за формулою (9):
на I швидкості
на II швидкості
на III швидкості
) Визначаємо, розмиває силу струменя рідини за формулою (10), в яку замість f підставляємо значення площі кільцевого простору між 168-мм експлуатаційною колоною і 73-мм промивальним трубами (f - 135 см2):
на I швидкості
на II швидкості
на III швидкості
Визначаючи гідравлічний розрахунок промивання свердловини для видалення піщаної пробки, можна сказати, що зворотна промивка водою є більш ефективною, ніж пряма промивка водою. Тому що, час на промивання свердловини для видалення пробки йде значно менше, ніж при прямій промивки, розмиває сила струменя рідини також менше і порівнюючи потужності, необхідні для промивки, можна переконатися, що потужності при зворотному промиванні більше, ніж при прямій промивці.
. 4.4 Розрахунок РНМ
. 4.4.1 Вихідні дані для проектування
Периметр розрахункового контуру Рр=38000 м;
Площа в розрахунковому контурі Sн=46? 106 м 2;
Ефективна товщина в контурі h=19 м;
Глибина свердловини Н=2 170 м;
Проникність к=0,6? 10-12 м 2;
В'язкість нафти ?н=18? 103 Па? С;
В'язкість пластової води мкВ=4,5? 103 Па? С;
Радіус свердловини rс=1,3? 10-3 м;
Пористість m=0,4;
Коефіцієнт нефтенасищенних? =0,58;
Коефіцієнт нафтовіддачі? =0,8;
перерахункових коефіцієнт у=1,4 м3/т;
Пластовий тиск Рпл=21,1 МПа;
Тиск насичення Рнас=14,6 МПа;
Ефективно діючий газовий фактор Gеф=94 м3/т.
. 4.4.2 Схематизація форми поклади
Обраний експлуатаційний об'єкт має неправильну геометричну форму. Точний розрахунок для даного випадку можна виконати тільки на електроінтеграторе. Однак з'ясовано, що при дотриманні певних умов заміна форми поклади правильної геометричної фігурою дає достатню точність. Замінимо площа обраного експлуатаційного об'єкта площею кільця, зовнішній периметр якого дорівнює периметру розрахункового контура.
Всі подальші розрахунки проводяться для площі кільця. Заміна кільцем робиться, коли співвідношення малої осі родовища до великої більше однієї третини і менш однієї другої. Якщо ця величина буде менше однієї третини, то родовище моделюється смугою.
З умови заміни визначимо зовнішній радіус кільця (радіус розрахункового контуру):
(1)
Радіус центральної батареї (останнього ряду) визначається з умови рівності площ (запасів):
Sн =? (r н2 - rц2), (2)
звідки
(3)
. 4.4.3 Раціональне розміщення свердловин для розрахункових варіантів
Як було зазначено, радіус розрахункового контуру дорівнює 6 051 м, радіус останнього ряду дорівнює 4 686 м. Експлуатаційні ряди і свердловини в них розташовуємо по методиці ВНДІ. Для вибору оптимального варіанта розробки досліджуємо три розрахункові варіанти з різним числом експлуатаційних рядів, а саме, від одного до трьох. У розрахунках приймається, що одночасно в експлуатації перебувають максимально три ряди. Відключення кожного зовнішнього ряду означає кінець етапу.
Тут розглянемо варіант, у якому число рядів дорівнює трьом, тоді
, (4)
де rц - радіус останнього ряду, rц=r3=4686 м.
На малюнку 10 для заданого? 3 і числа рядів, рівного трьом, отримаємо
,
Тоді
r2=6051? 0,850=5143 м=6051? 0,925=5597 м
