ральності.
Таблиця 2д. Коагуляція з вапнуванням и магнезіальнім знекремнюванням віхідної води
Висновок: Для даних вод з вмістом ГДП gt; 2 мг/дм 3, Ок gt; 4 мгО2/дм 3, Жк gt; 2 мг-екв/дм 3, ЖНК lt; 10 мг-екв/дм 3, оптимальна схема предочистки К + Іг + Ф
1.7 Розрахунок продуктівності ВПУ
Продуктивність ВПУ по знесоленої воде:
,
де - Втрата сумарная паропродуктівності парогенераторів, т/рік:
,
- частко Втрати парі и конденсату в контурі блоку;=5 - Кількість енергоблоків на станції;
- паропродуктівність парогенератора, т/рік:
- додаткова Продуктивність установки, что поклади від потужності блоку, т/рік:
- додаткова Продуктивність ВПУ, пов'язана з можливіть Втратили конденсату при розігріві мазуту, т/рік: Для АЄС=0;
- Втрати парі конденсату, Які вінікають в ТЕПЛОМЕРЕЖА, т/рік:
,
- частко Втрати конденсату в подогревателях води теплових мереж; 1 - астка відбору парі на підігрів води в теплових мереж;
- додаткова Продуктивність для компенсації відпустки води на Інші об'єкти, т/рік:
Кількість віхідної води, что Надходить в освітлювач, т/рік:
х - частко Втрати води з продувкою води (при зневодненні шламу и поверненні Фугат в освітлювач х=0);
х1 - частко Втрати на Власні спожи.
Висновок: Кількість води, что Надходить в освітлювачі на Обробка Вапно и іншімі реагентами становіть Q двб=217,95 т/рік Віходячі з цього ми Можемо вібрато тип освітлювачів та їх Кількість.
1.8 Перевірочній розрахунок освітлювача
Вібіраємо 1 освітлювач ВТІ - 160
Продуктивність освітлювача :,:
.
де - площа поперечного перерізу зони контактного середовища,
=53,
- РОЗРАХУНКОВА ШВИДКІСТЬ вісхідного руху води на віході з контактної зони освітлювача,:
: де - умовна ШВИДКІСТЬ вільного осадженим шламу, мм/с (знаходімо по):
де - доза Коагулянти, мг-екв/дм3,
Е - еквівалент коагулянту- температура води в інтервалі С;
- об'ємна концентрація шламу в зоне контактного середовища освітлювача, мл/мл:
,
де П - прозорість води по Хресту, см:
П=300,
=1 (по діаметру освітлювача),
Наведіть висота зони контактного середовища освітлювача, м:
=2,2 м,
- сумарная Кількість грубодисперсних домішок, что надходять в освітлювач и утворюються в ньом, мг/дм3
обраності освітлювач ВТІ - 160 Підходить нам по продуктівності.
1.9 Розрахунок и вибір основного обладнання
1.10 Розрахунок складу домішок по етапах ОБРОБКИ
1.11 Графічне представлення цієї табліці зображено на діаграмі
1.12 зворотні системи охолодження (ОСО)
Таблиця 7
Розрахунок Втратили води у ЗСО
У результате ціркуляції за замкненим циклом у сістемі охолодження частина оборотної води виводами Із системи внаслідок випаровуваності, частина Вінос з градірні у виде Краплина віднесення І, Нарешті, ще один ее частина вивода з системи у виде продувки або на технологічні спожи. Коефіцієнт концентрування не випадають в осад солей:
,
де к - поклади від температури Повітря,
? t - охолодження води в градірні, пріймається 5-10.
вібірається залежних від виду градірні. Вібіраємо Баштовая градірню c краплевловлювачем. Для неї:
=0,05.
задаємося в шкірному випадка окремо.
ЗСО1
Т.к. концентрація НСО3-у віхідній воде більше 3 мг-екв/дм3, розрахунок не проводитися, тому что система є недоцільною
ЗСО2
Для попередження віпадіння гіпсу та патенти вітрімуваті таку нерівність:
2+?.
де, ПРCaSO 4=2,5? 10 - 5 (моль/дм 3) 2.
Додаємо оксіетілдіфосфорну та сірчану кислоту. Перевіряємо, чи випада в облог:
? 2,5 · 10 - 5 (табличне значення), важитимуть не випада.
Доза сірчаної кислоти:
Розраховуємо для даної системи охолодження
.
Висновки: Для даної віхідної води з вмістом ГДП gt; 2 мг/дм 3, Ок gt; 4 мгО2/дм 3, Жк gt; 2 мг-екв/дм 3, ЖНК lt; 10 мг-екв/дм 3, концентрацією оптимальним є гідратній режим вапнування при якому величина продувки має мінімальне значення І витрати на реагенти Менші.
2. Розрахунок ВХР теплових мереж ...
