ий цегла 295 мм, шамотна цегла 265 мм, шамотний порошок і листовий азбест 20 мм, днище корпусу 16 мм. Днище корпусу з війною конусностью 15 і 45о (рис.1). Така конструкція днища дозволяє мати найменший об'єм футеровки.
Товщина футеровки стіни p вільного простору визначаємо за формулою:
(2.21)
де? Q - арматурний шар, обкладається цеглою на шлюшку,? Q=65 мм;
? p - вогнетривкий робочий шар;
При відомої товщині футеровки стіни визначаємо внутрішній діаметр кожуха:
(2.22)
де D0 - параметр, який визначається за формулою (2.16);
? ст - параметр, який визначається за формулою (2.21) .до=2,23 + 2 * 0,4=3,03 м.
Кожух печі виготовляють з кательня листової сталі товщиною? до:
(2.23)
піч електрод футеровка теплової
Приймаємо? к=16 мм.
У кожусі корпусу вирізують отвори для робітника і випускного отвору.
(2.24)
(2.25)
Товщина? св цегляної футеровки склепіння визначається довжиною прийнятих вогнетривких цеглин табл. 2.1 [1, с.48]
? св=230 мм
Радіус сфери зводу:
(2.26)
де Dсв - параметр, який визначається за формулою (2.22);
hпс - параметр, який визначається за формулою (2.20);
Малюнок 1 - Корпус дугового
РОЗДІЛ 3. МЕХАНІЧНИЙ РОЗРАХУНОК дугові печі
3.1 Механізм пересування електрода
На дугових печах застосовують механізми пересування електрода з електромеханічним і гідравлічним приводом. У разі гідроприводу зусилля Fпе в гидроцилиндре односторонньої дії визначається за формулою (3.1):
(3.1)
де Gед - сила тяжіння графітованих електродів;
Gнк - сила тяжіння несучої конструкції;
Fтр - сила опору переміщенню стійки в направляючих полицях в шахті кранштейн.
(3.2)
(3.3)
(3.4)
де Fтр - сила тертя, що виникає внаслідок горизонтальної опорної реакції R;
R - горизонтальна опорна реакція. Визначається за формулою (3.5)
Кр=2,5
Мо - коефіцієнт тертя, Мо=0,1; ц - діаметр цапфи ролика, Dц=150 мм;
Мк - коефіцієнт тертя кочення, Мк=0,03;
Горизонтальну опорну реакцію знаходимо за формулою:
(3.5)
де МНК - перекидаючий момент; - відстань між напрямними роликами, h=650 мм;
Для визначення перекидаючого моменту МНК знаходять координату Zc центру ваги конструкції (електрод + електротримач) (см.ріс. 2).
(3.6)
де P - вага конструкції, Н; - плече до центру ваги, мм;
(3.7)
3.2 Розрахунок механізму затиску електрода
Фактичне зусилля затиску електрода характеризується формулою:
(3.8)
де Кз - коефіцієнт заносу, Кз=1,5;
mед=425 кг;
?- Коефіцієнт тертя з бронзовими контактами щоками,?=0,25;
?- Коефіцієнт тертя зі сталевою нажимною колодкою, ?? 0,25;
Зусилля на потоці пневмо (гідро) -ціліндра залежить від конструкції важеля, Мого зрадника дії від приводу механізму на електротримач Fпц, Н:
(3.8)
де l1/l2 - довжина відповідних плечей важеля, мм;
?- ККД,? =0,9? 0,93; - коефіцієнт заносу, К=1,2? 1,5; ф - параметр, який визначається за формулою (3.8).
Діаметр поршня Dпц пневмо (гідро) -ціліндра залежить від тиску p в магістралі.
(3.9)
де p - 0,6 Мпапц - параметр, який визначається за формулою (3.8);
Малюнок 2 - Електродотримачі
ГЛАВА 4. ВИЗНАЧЕННЯ ДІАМЕТРУ графітізірованную ЕЛЕКТРОДА
Визначимо потужність пічного трансформатора за формулою (4.1):
, (4.1)
де Wтеор - питома витрата енергії на розплавлення, кВт * год/т; - ККД печі, рівний 0,6;
cos?- Коефіцієнт потужності печі, 0,89.
Сила в електродах печі визначається за формулою (4.2):
, (4.2)
де Nел - лінійна напруга, В ([1], с.254).
Діаметр електрода (м) розраховується за формулою (4.3):
, (4.3)
де j - допустима щільність електричного струму в електроді, А/м2.
([1], c.109);
м.
Вибираємо dел=300 мм.
ГЛАВА 5. ВИЗНАЧЕННЯ ТЕПЛОВИХ ВТРАТ
5.1Определеніе теплових втрат через футеровку
Визначимо теплові втрати через футеровку ванни (рис.1), для чого представимо її як плоску поверхню діаметром 2,8 м.
Товщина стінок, матеріал і його теплопровідність представлені в табл.1.
Таблиця 1
МатеріалS, м?, Вт/м * К1. Періклазовий порошок0,11,82. Періклазовий кірпіч0,2952,673. Шамотн...
