ого каналу розсіювання:
=a12 + (a1 + a2)/3
(a1 + a2)/3=K, де K=1.25 (з табл. 3.3),
(a1 + a2)/3=1.25=7 см
ар=а12 + (a1 + a2)/3=3 + 7=10 см
Коефіцієнт приведення реального поля розсіювання до ідеального приймаємо: р=0.95
Частота: f=50 Гц
Активна складова напруги короткого замикання (по 3-9):
а=Pк/10S=45500/10? 3000=1.52%
Реактивна складова:
р===10.39%
Згідно з параграфом 2.2 вибираємо плоску трифазну стрижневу шіхтованного магнітну систему з косими стиками на крайніх стрижнях і прямими стиками на середньому стрижні по рис.1.
Рис. 1 Схема плоскою магнітної системи трансформатора.
За таб.2.1 вибираємо орієнтовний діаметр стрижня d=26-28 см.
Пресовка стрижнів бандажами з стеклоленти і ярем сталевими балками. Матеріал магнітної системи - холоднокатана текстурованним рулонна сталь марки 3404 товщиною 0.35 мм.
Індукція в стрижні НД=1.63Тл. У перетині стрижня 8 ступенів, коефіцієнт заповнення кола Ккр=0.929, ізоляція пластин - жаростойкое ізоляційне покриття плюс одноразова лакування, Кз=0.97 (за таб.2.6), коефіцієнт заповнення сталлю
=Ккр? Кз=0.929? 0.97=0.9.
Ярмо багатоступінчасте, число ступенів 6, коефіцієнт підсилення ярма kя=1.03 індукція в ярмі:
ВЯ=НД/Кя=1.63/1.03=1.57 Тл
Кількість зазорів магнітної системи на косому стику=4, на прямому=3.
Індукція в зазорі на прямому стику:
Вз``=НД=1.63 Тл
на косому стику:
Вз`=НД /=1.63 /=1.14 Тл
Питомі втрати у стали рс=1.353 Вт/кг; ря=1.242 Вт/кг.
Питома намагнічує потужність qc=1.956 ВА/кг, QЯ=1.66 ВА/кг,
Для зазорів прямих стиків q``з=2.5 ВА/см2,
для зазору косих стиків q`p=0.32 ВА/см2.
За таблиці 3.6 знаходимо коефіцієнт враховує ставлення основних втрат в обмотках до втрат короткого замикання, кд=0.9 і по таблиці 3.4 і 3.5 знаходимо постійні коефіцієнти для алюмінієвих обмоток
=1.40? 1.06=1.484=0.28? 1.25=0.36
Приймаємо Кр? 0.95.
Діапазон зміни b від 1.2 до3.0 (по таб.12.1)
РОЗРАХУНОК ОСНОВНИХ КОЕФІЦІЄНТІВ
По (3-30) знаходимо:
А=16=16=27.32
По (3-35):=кг
По (3-36):=кг
По (3-43):
=0.411 для ярма з багатоступеневою формою поперечного перерізу.
По (3-44):
кг
По (3-52) для частоти 50 Гц:=1.2? 102
С1=K0 == 361 кг
По (3-65):
Мінімальна вартість активної частини трансформатора має місце при умовах, що визначаються рівнянням (3-55):
по таблиці (3-7) - Koc=2.65; Kпр=1.13 (для алюмінієвого проводу)
Отримаємо:
+ BX4-CX-D=0; X5 + 0.18X4-0.5X - 0.63=0
Рішенням цього рівняння є:?=0.99
Знаходимо граничні значення? по допустимим значенням щільності струму? і растягивающим механічною напругою? р:
По (3-611):
По (3-66):
Маса одного кута магнітної системи:
По (3-451):
Активне перетин стрижня:
По (3-59):
Площа зазору на прямому стику:
на косому стику:
Втрати холостого ходу за формулою (8-32):
де: Ккд=1.15 (для пластин з відпалом і ярма з багатоступеневою формою перетину)
Куп=10.18 (по таблиці 8-6)
Кф=2 (з - 1)=2 (3-1)=4 (для трифазного трансформатора)
намагнічувалося потужність за формулою (8-44):
де: kтдkтд=1.2 (для пластин з відпалом і ярма з багатоступеневою формою перетину)
тд=1.07у=42.45
Попередній розрахунок трансформатора ТМ - 3000/35 з плоскою шіхтованной магнітною системою і алюмінієвими обмотками.
? 0,991,21,82,43,0 0,9971,0471,161,2451,31 0,9951,0961,3421,551,734 0,9921,1471,551,932,29A1/x=1534/x15391465132212321171A2x2=181x2180198243281314Gc=A1/x+A2x217191663156515131485B1x3=1023x310151173158619742343B2x2=94.7x294.2103.8127.1146.8164.2Gя=B1x3+B2x21109,21276,81713,12120,82507,2Gст=Gc+Gя28282940327836343992Gу=93.2x392,45106,90144,46179,88213,431.55Gc2664.452577.652425.752345.152301.751.428GЯ158418232446302935806.47Gу59869293511641381Px=1.55Gc+1.428Gя+6.47Gу4846,455092,655806,756538,157262,75Пc=527,3x2524,66577,92707,64817,32914,343,84Gc660163866010581057022.87Gя31833664491760877196106Gу9800113311531319067226245247x252215751704181339098Qx2480527132332813909744620I0р=Qx/10S, % 0,830,901,111,301,49G0=C1/x2=361/x23633292692332081.1? G03993622962562291.1? 1.03G0== Gпр411373305264236kocGпр=2.36Gпр970881719623557Cач=kocGпр + Gст37983821399742574549 2,973,123,463,713,93 7,128,2411,1313,8616,44d=Ax=27,32x27,2...
