начення струму трифазного КЗ в кінці лінії:
Оцінимо защитоспособность лінії. Відсічення вважається ефективною, якщо вона захищає не менше 18-20% довжини лінії.
Малюнок 4 - Оцінка защитоспособности лінії:
- струм КЗ в лінії при мінімальному опорі генератора;
- те ж при максимальному;
- струм спрацьовування захисту
Захист володіє достатньою защитоспособности (lмін=70% l).
Визначимо коефіцієнт чутливості струмової відсічки при КЗ в місці її установки, в найбільш сприятливому за умовою чутливості режимі:
при трифазному КЗ:
при двофазному КЗ:
Струмова відсічення досить ефективна.
Струм спрацьовування вимірювального органу струмового відсічення:
релейний захист мережу трансформатор
4.1.2 Розрахунок параметрів МТЗ
Струм спрацьовування другого ступеня (МТЗ) вибирається по умові налагодження від максимального струму навантаження приєднання I раб. макс.
де К сз - коефіцієнт самозапуску двигунів навантаження;
К в - коефіцієнт повернення, рівний 0,8 для реле непрямого дії;
КотсII - коефіцієнт відбудування, рівний 1,2, для реле непрямого дії;- Максимальний робочий струм захищається елемента.
Визначимо коефіцієнт самозапуску. Струм самозапуска наближено розраховується як струм трифазного КЗ за опором загальмованою навантаження, представленої опором узагальненої навантаження ().
Опір навантаження в іменованих одиницях:
Еквівалентнаопір:
Струм самозапуска:
Коефіцієнт самозапуску:
Струм спрацьовування захисту:
Чутливість МТЗ перевіряється при металевому двофазному КЗ в мінімальному режимі роботи системи.
Так як для основної зони, то МТЗ досить ефективна.
Струм спрацьовування вимірювального органу МТЗ:
Витримка часу МТЗ:
Для захисту лінії Л6 вибираємо типи реле: РТ40/100; РТ40/20; ЕВ - 112; РП - 23.
4.2 Розрахунок параметрів захистів трансформатора Т1
4.2.1 Розрахунок параметрів диференціального захисту
Визначимо струми в плечах захисту, відповідні номінальної потужності трансформатора Т1:
Так як сторона НН трансформатора Т1 має більший вторинний струм, отже її приймаємо за основну сторону при подальших розрахунках.
Первинний струм спрацьовування захисту вибирається за наступними умовами:
по умові налагодження від максимального струму небалансу при зовнішніх КЗ
Струм IКЗмакс ступені нижчої напруги (основний):
по умові налагодження від кидків струму намагнічування при включенні ненавантаженого трансформатора під напругу:
За первинний струм спрацьовування приймаємо Ic.з.1.
Визначимо вторинний струм спрацьовування, віднесений до основної стороні (НН):
Число витків реле РНТ для основної сторони:
Приймаємо Wосн=7 витків.
Визначимо фактичне значення Iср, відповідне обраному числу витків Wосн.:
Розрахункове число витків з неосновної боку, з умови рівності нулю результуючої сили, що намагнічує БНТ реле при навантажувальні режимі і зовнішніх КЗ:
Приймаємо найближче ціле значення Wнеосн=7 витків.
Обчислимо третю складову струму небалансу Iнбlll, яка обумовлена ??нерівністю розрахункового Wнеосн.расч і фактичного Wнеосн числа витків:
Визначимо сумарний струм небалансу і розрахуємо значення Iсз і Iср.
Так як gt; , То розрахунок струму спрацьовування необхідно повторити з обліком.
Виконуємо розрахунок з Wосн.расч рівним 6 виткам.
Визначимо фактичне значення Iср, відповідне обраному числу витків Wосн.:
Розрахункове число витків з неосновної боку, з умови рівності нулю результуючої сили, що намагнічує БНТ реле при навантажувальні режимі і зовнішніх КЗ:
Приймаємо найближче ціле значення Wнеосн=6 витків.
Обчислимо третю складову струму небалансу Iнбlll, яка обумовлена ??нерівністю розрахункового Wнеосн.расч і фактичного Wнеосн числа витків:
Визначимо сумарний струм небалансу і розрахуємо значення Iсз і Iср.
Так як lt; , То розраховані параметри реле відповідають Неспрацювання реле при максимальному струмі небалансу.
Визначимо коефіцієнт чутливості захисту при двофазному КЗ на стороні нижчої напруги:
