%).
Як вже вказувалося, великим недоліком двохванних печей є вибивання газів через вікна печі. Для усунення цього недоліки необхідно виконання низки заходів, з яких найбільш важливі наступні: забезпечення на печі резерву по тязі і робота через газоочистку протягом всієї кампанії печі; створення конструкції димовивідного тракту забезпечує неорганізовані мінімальні підсосі; виконання вертикальних каналів печі з охолоджуваними поверхнями.
Для обмеження підсосу повітря через вертикальний канал може бути передбачена установка водоохолоджуючих заслінок (Див. рис. 38-5, 4), що перекривають у закритому положенні більше 90% площі перерізу вертикального каналу. Гідравлічні розрахунки димового тракту показали, що установка заслінок дозволяє скоротити кількість повітря, що надходить через вертикальний канал у продувальну камеру, приблизно вдвічі.
Підсос повітря в продувальну камеру зменшували також завдяки ежекції частини повітря (~ 10 000 м 3 /год) з вертикального каналу з подачею його в камеру нагрівання шихти повз продувочной камери. Повітря, що має температуру 700-500С, відсмоктують через охолоджувану амбразуру 5 у стінки вертикального каналу, з'єднану з амбразурою 7 у зводі печі між камерами Футеровані повітропроводом. Ежектіруемий повітря підлетів в камеру нагрівання шихти зі швидкістю 100 м/с і використовується для спалювання палива або допалювання оксиду вуглецю, надходить з камери продувки.
Для зменшення ежектірующего дії струменів повітря в конструкції віддуву передбачені сопла, що подають повітря, спрямований проти руху потоку підсмоктується повітря. Струмені з цих отворів створюють завісу на вході в амбразуру, тим самим скорочуючи присос повітря зменшення ефективності віддуву.
При зменшенні кількості підсмоктується в продувальну камеру повітря зменшується загальна кількість диму, що надходить d камеру нагріву. Це дозволяє обладнати піч пережимом між ваннами з установкою з кожного боку ежекторів. При цьому можливе забезпечення незалежного регулювання тиску під склепінням печі в кожній камері, що має велике значення для поліпшення теплової роботи печі і забезпечує гарні умови для повного допалювання горючих складових диму, що надходять в камеру нагрівання.
В
Рис. 38-6. Пристрій для відсмоктування димових газів, вибиваються з робочого простору печі: 1-колектор; 2-парасольку; 3-колектор стисненого повітря; 4-повітряний струмінь.
Великі труднощі викликає ущільнення прорізу завалювальних вікон при відкритій; заслінці. Якщо вікно знаходиться під розрядження, то через нього засмоктується 30000-40000 повітря на годину. Для забезпечення можливості роботи печі при підвищеному тиску під склепінням передбачені пристрої, що відсмоктують вибивається дим (рис. З8-6) з скиданням eго в кабана або в ре-зервной газоочистку. Наявність резервної газоочистки призводить до подорожчання будівництва печі.
2. Приблизний розрахунок двухванной сталеплавильної печі
2.1Топлівний розрахунок
Розрахувати Двохванний піч, ємністю ванн по G = 250т кожна, приймаючи загальну тривалість плавки рівної -1440 з (0,4 ч), з яких: випуск і заправка-1440с (0,4 год); завалка і прогрів -4680 з (1,3 ч); заливка чавуну й плавлення -4680 (1,3 ч); доведення - 3600 з (1,0 ч). p> Продування ванн проводиться технічним киснем. Недолік тепла від допалювання СО в В«холоднійВ» ванні компенсується подачею природного газу. Розрахунок сталеплавильної печі включає: 1) розрахунок матеріального балансу, 2) розрахунок теплового балансу, 3) розрахунок витрати палива (природного газу) за періодами плавки.
2.2 Матеріальний баланс
Розрахунок шихти проводять на 100 кг металевої садки, причому плавку умовно поділяють на два періоди: I період від завалювання до повного розплавлення, II період-від розплавлення до розкислення сталі.
I період
Знайдемо середній склад шихти, враховуючи, що в 100 кг металевої шихти міститься .65 кг чавуну і 35 кг скрапу (див, вище).
Вигар домішок визначимо як різниця між вмістом домішки в шихті, і стали після розплавлення. Приймемо, що при продувці ванни технічним киснем 10% S окислюється до SO 2 , а чад заліза в дим прийнятий рівним 1% (по 0,5% у кожному періоді).
З 2,505-1,30 = 1,205 кг
Si. 0,650 кг
Мn 0,760-0,04 = 0,720 кг
Р 0,144 - 0,015-0,129 кг
S 0, 0465 - 0, 03 - 0, 00465 = 0,012 кг
Fе (в дим) 0,500 кг
Всього 3,216 кг
Тепер можна визначити витрату кисню і кількість утворилися оксидів (друга колонка цифр молекулярна маса кисню в продукті; третя - молекулярна маса домішки):
Маса утворилися оксидів, кг
1,205 +1,607 = 2,812
0,65...
