и d ф = 8 мм, Е ф = 850 кН/см 2 , при d ф = 6 мм, Е ф = 950 кН/см 2 . Приймаються усереднено Е ф = 900 кН/см 2 , тоді коефіцієнт приведення деревини до фанери n д/ф = 1000/900 = 1.11.
Відстань від низу плити до центру ваги приведеного перерізу:
см,
а від верху плити до центру тяжіння приведеного перерізу:
см.
Наведені геометричні характеристики:
В
см 3 ;
см 3 .
В
Рис. 4. Розрахункова поперечний переріз плити
Розрахункові опору фанери березової семишарові по [1, табл.10] розтягуванню вздовж волокон: R Ф.Р = 14 МПа = 1.4 кН/см 2 , стисненню вздовж волокон при товщині листа 8 мм: R Ф.С = 12 МПа = 1.2 кН/см 2 . Вводимо поправочні коефіцієнти. Для умови роботи А3 по [1, табл.5] m в = 0.9. Для будівель II класу відповідальності за [2, с. 34] g n = 0.9. Поправочний множник до розрахункових опорів:
В
2.5 Перевірка розтягнутої обшивки з урахуванням зрощування листів фанери на "Yс" в розрахунковому перерізі
кН/см 2 ,
що менше ніж
= 0.6 Г— 1.4 Г— 1 = 0.84 кН/см 2 ,
де m ф = 0.6 - коефіцієнт, що враховує зниження міцності фанери
при наявності стиків в розрахунковому перерізі.
Міцність розтягнутій обшивки забезпечена.
2.6 Перевірка стислій обшивки на стійкість
Попередньо, згідно [1, п. 4.26], обчислюємо j ф .
При а 0 /d ф = 467/10 = 46.7 <50, знаходимо
j ф =. br/>
Умова стійкості:
В
Підставами значення:
кН/см 2 ;
кН/см 2 ;
кН/см 2 .
Стійкість стислій обшивки забезпечена.
2.7 Перевірка фанери на сколювання по власним клейовому шву
Попередньо знаходимо статичні моменти зсуваються частин щодо центра ваги приведеного перерізу.
Зрушується верхня обшивка,
S сж отс = 133 Г— 1 Г— (7,1 - 1 Г— 0.5) = 877,89 см 3 . br/>
Зрушується нижня обшивка,
S р отс = 133 Г— 0.6 Г— (8,5 - 0.6 Г— 0.5) = 654,3 см 3 . br/>
Найбільшим зрушуючим напруженням відповідає
S max отс = S сж отс = 877,89 см 3 верхньої обшивки. br/>
За [1], табл.10 при d ф = 10 мм розрахунковий опір сколюванню в площині листа вздовж волокон зовнішніх шарів R ф.ск = 0.8 Мпа = 0.08 кН/см 2 . p> Перевіряємо умову [1], (42):
кН/см 2 ф.ск Г— 1 = 0.8 кН/см 2
Міцність клейового шва достатня.
2.8 Перевірка жорсткості панелі в цілому
Найбільший відносний прогин панелі як двухопорной балки по середині прольоту обчислюємо за формулою:
В
Умова жорсткості
[1],
табл.16 задовольняється.
3. Проектування дощатоклееной балки
Для двосхилого малоуклонних покритіятребуется розрахувати і сконструювати кроквяну балку у двох варіантах: 1-дощатоклееная не армовані; варіант 2 - дощатоклееная з поздовжнім армуванням.
3.1 Вихідні дані
Проліт поперечника в осях L = 21 м, крок балок У = 4.5 м.
Настил зі збірних клеефанерних плит. Навантаження від власної маси плит з покрівлею: нормативна - 0.404 кН/м 2 ; розрахункова - 0.471 кН/м 2 .
Снігова нормативна навантаження - 1.71 кН/м 2 .
Клас відповідальності будівлі - III.
Температурно-вологісний режим відповідає A3.
Пиломатеріал - соснові дошки 2-го і 3-го сортів.
Граничний прогин балки посередині [f/l] = 1:300. br/>
3.2 Рішення за варіантом 1 з неармированного дощатоклееного пакета
Розрахункова схема балки на рис.6.
Ухил даху i = 1:15.
Розрахунковий проліт l 0 = L - h до = 21 - 0.6 = 20.4 м.
Навантаження від власної маси балки зі зв'язками знайдемо, прийнявши
До св = 6
кН/м 2
Підрахунок навантажень на балку наведено у таблиці.
Вид навантаження
Нормативна
g f
Розрахункова
кН/м 2...
