вантаження для розрахунку прогину і розкриття тріщин (друга група граничних станів, Оі Ж’ = 1):
q II = q n = 15.84 кН/м.
Зусилля від розрахункової навантаження для розрахунку на міцність
М = 98.4 кН В· м;
Q = 58.7 кН.
Згинальний момент для розрахунку прогину і розкриття тріщин
М II = 84.95 кН В· м.
4.2 Розрахунок міцності нормальних перерізів
Поздовжня робоча арматура в ребрах прийнята у відповідності з завданням класу А500, розрахункове опір R s = 435 МПа. Перетин Таврове з полицею у стислій зоні; розрахункова ширина полиці:
b ' f = B 1 - 40 мм = 1125 - 40 = 1085 мм;
h 0 = h - a = 500 - 50 = 450 мм (а = 50 мм при дворядної арматурі).
Вважаючи, що нейтральна вісь лежить в полиці, маємо:
a m = 0,031;
x == 0,031;
x = xh 0 = 0,031 Г— 450 = 14 мм f Вў = 50мм;
Перевіряємо умову О± m <О± R
В В
Гранична відносна висота стиснутої зони:
В
О± R = Оѕ R (1-0,5 Оѕ R ) = 0,49 (1-0,5 в€™ 0 , 49) = 0,370.
Таким чином, умова О± m = 0,031 <О± R = 0,370 виконується.
Площа перерізу поздовжньої арматури:
A s =
A s 517 мм 2
Приймаються поздовжню арматуру 4Г†14 А400 з А s = 616 мм 2 по два стрижня в кожному ребрі.
Ој% = 1.37% <5%.
4.3 Розрахунок міцності похилих перерізів на поперечну силу
Поперечна сила на межі опори Q max = 58.7 кН. У кожному поздовжньому ребрі встановлюється по одному каркасу з одностороннім розташуванням двох робочих стрижнів діаметром d = 14 мм (рис. 2). Діаметр поперечних стрижнів повинен бути не менше 4 мм. Приймаються поперечні стрижні діаметром d sw = 4 мм з дроту класу В500, A sw 1 = 12,6 мм 2 ; розрахунковий опір R sw = 300 МПа. При A sw 1 = 12,6 мм 2 і n = 2 (на обидва ребра) маємо:
A sw = n A sw 1 = 2 Г— 12,6 = 25,2 мм 2 .
Бетон важкий класу В25 (R b = 14.5 МПа; R bt = 1.05 МПа; коефіцієнт умов роботи бетону Оі b 1 = 1,0 тому короткочасна навантаження складає більше 10% від усієї тимчасової навантаження).
Крок хомутів попередньо приймаємо:
S w 1 = 150 мм (S 1 ≤ 0,5 h 0 = 0,5 в€™ 450 = 225 мм; S 1 ≤ 300мм)
S w2 = 300мм (S 2 ≤ 0,75 h 0 = 0,75 в€™ 450 = 337мм; S 2 ≤ 500мм). br/>
Міцність бетонної смуги перевіримо з умови (7):
> Q мах = 58700 Н
тобто міцність смуги забезпечена
Інтенсивність хомутів визначимо за формулою:
, Н/мм (4.8.)
Н/мм
Оскільки q sw = 50.4 Н/мм> 0,25 R в t b = 0,25 Г— 1.05 Г— 170 = 44.6 Н/мм - хомути повністю враховуються в розрахунку і значення М b визначається за формулою:
, Н в€™ мм (4.9.)
Н в€™ мм
Визначимо довжину проекції самої невигідного похилого перерізу з:
кН/м.
Оскільки
значення з визначаємо за формулою:
, але не більше 3h 0 (4.10.)
мм> 3h 0 = 3 Г— 450 = 1350 мм,
отже, приймаємо з = 1350 мм.
Довжина проекції похилій тріщини з 0 - приймається рівною з, але не більше 2h 0 . Приймаються
з 0 = 2h 0 = 2 Г— 450 = 900 мм. Тоді
Q SW = 0,75 q SW Г— c 0 = 0,75 Г— 50.4 Г— 900 = 34020 Н = 34.02 кН
кН,
кН.
Перевіряємо умову
кН> кН.
тобто міцність похилих перерізів забезпечена.
Перевіримо вимога:
> S w 1 . (4.11.) p> мм> S w 1 = 150 мм.
тобто вимога виконано.
4.4 Визначення приопорних ділянки
При рівномірно розподіленої навантаженні довжина приопорних ділянки визначається залежно від:
Н/мм,
де
.
Оскільки
, тоді:
, Н/мм
Н/мм
Тому що, те довжина приопорних ділянки:
, (4.12.)
де (4.13.)
Н
мм
4.5 Розрахунок плит...
