ub> d 1 [1, с.58];
До нОІ = 1,03
d 1 = 67,5 = 48,1 мм
Приймаються d1 = 50 мм
2.2.2 Визначаємо ділильний діаметр колеса d2
U = d 2 /d 1
d 2 = U В· d 1
d2 = 2.50 = 100 мм
Приймаються d2 = 100 мм.
2.2.3 Визначаємо міжосьова відстань передачі
[5, c.37]
aw = 150/2 = 75 мм
Приймаються aw = 80 мм за ГОСТ 2185-66. p> 2.2.4 Визначаємо робочу ширину коліс b1 і b2. Враховуючи неточність збірки і можливу осьову "гру" передачі вибираємо
b1 = b2 + (2 ... 5) мм
b1 = ОЁвd1 В· d1
b1 = 0,8 В· 50 = 40 мм
Приймаються b1 = 40 мм (Ra20).
b2 = b1 - (2 ... 5) мм
b2 = 40 - 4 = 36 мм
2.2.5 Визначаємо нормальний модуль за емпіричною залежності
mn = (0,01 ... 0,02) В· aw [5, c.293]
mn = 0,02 В· 80 = 1,6 мм
Приймаються mn = 2 мм.
Визначаємо сумарне число зубів
В
[5, c.36]
ZОЈ = 2.80 В·/2 = 78,4
Приймаються ZОЈ = 78
Визначаємо числа зубів шестерні і колеса
[5, c.37]
Z1 = 78/(2 +1) = 26
В
Z2 = 78-26 = 52
За округленим значенням Z1 і Z2 уточнюємо передавальне число
Uп = Z2/Z1 [5, c.37]
Uп = 52/26 = 2
Перевіряємо відхилення передавального числа від заданого значення
(Uз - Uп)/Uз В· 100%
(2-2)/2.100% = 0%
Дійсне значення кута нахилу лінії зуба ОІ
cosОІ = 0,5 В· (Z1 + Z2) В· mn/aw
cosОІ = 0,975
ОІ = 12,8 МЉ
2.2.6 Визначаємо окружний модуль
mt = mn/cosОІ [3, c.142]
mt = 2/0, 975 = 2,05 мм
2.2.7 Уточнюємо діаметри ділильних кіл і міжосьова відстань
d1 = mt В· Z1
d1 = 2,05 В· 26 = 53 мм
d2 = mt В· Z2
d2 = 2,05 В· 52 = 107мм
aw = (d1 + d2)/2
aw = (53 +107)/2 = 80 мм
2.3 Перевірочні розрахунки передачі
2.3.1 Перевірочний розрахунок передачі на контактну втому активних поверхонь зубів виконуємо за умовою контактної міцності
В
В
де Zе-коефіцієнт, що враховує механічні властивості сполучених зубчастих коліс;
Zе = 190 [1, с.113];
Zн-коефіцієнт, що враховує форму сполучених поверхонь зубів в зачепленні;
Zн = 2,41 [1, с.113];
ZОµ-коефіцієнт, що враховує сумарну довжину контактних ліній;
При ОµОІ ≥ 1
[1, с.15]
ОµО± = [1,88 - 3,2 В· (1/Z1 + 1/Z2)] В· cosОІ [5, с.39]
ОµО± = [1,88-3,2 В· (1/26 +1/52)] = 1,7
ZОµ == 0,76
FtH-вихідна окружна сила
FtH = 2 В· Te1/d1
FtH = 2.26, 7.103/53 = 1007,54 Н
Коефіцієнт навантаження Кн визначається за такою залежністю
Кн = КА В· КHv В· KHОІ В· KHО± [1, с.14]
де КА-коефіцієнт, що враховує зовнішню динамічне навантаження;
КА = 1 [1, с.15];
КHv-коефіцієнт, що враховує динамічну навантаження, що виникає в зачепленні до зони резонансу;
V = 0,1 В· nдв В· d1/2000
V = 0,1 В· 1430.53/2000 = 3,78 м/с
При такій швидкості слід прийняти 8 ступінь точності і тоді:
КHv = 1 [5, с.40];
KHОІ-коефіцієнт, що враховує нерівномірність розподілу навантаження між зубами;
KHОІ = 1,3 [5, с.39]; [1, с.58];
KHО±-коефіцієнт, що враховує розподіл навантаження між зубами;
KHО± = 1,09 [5, с.39];
КН = 1.1.1, 03.1, 09 = 1,12
Пѓно = 190.2, 41.0, 76 В· = 308,84 МПа
Пѓн = Пѓно В· = 326,84
Визначаємо відсоток недовантаження
(Пѓн - Пѓнр)/Пѓнр В· 100%
(326,84-368)/368.100% = 10%
що відповідає рекомендації.
2.3.2 Перевірочний розрахунок на втому по напруженням вигину виконуємо за умовою міцності
ПѓF ≤ ПѓFP [1, с.29]
Розрахункова місцеве напруження при згині визначаємо за формулою:
ПѓF = KF В· YFS В· YОІ В· YОµ В· FtF/(у В· m) [1, с.29]
Для коефіцієнта навантаження КF приймають:
В
КF = КА В· КFv В· KFОІ В· KFО± [1, с.29]
де КА-коефіцієнт, що враховує зовнішню динамічне навантаження;
КА = 1 [1, с.29];
КFv-коефіцієнт, що враховує динамічну навантаження, що виникає в зачепленні до зони резонансу;
КFv = 1,3 [5, с.43];
KFОІ-коефіцієнт, що враховує нерівномірність розподілу навантаження по довжині контактних ліній;
KFОІ = 1,08 [1, с.59];
KFО±-коефіцієнт, що враховує розподіл навантаження між зубами. br/>
5, с.295]
KFО± == 0,89
YFS-коефіцієнт, що враховує форму зуба ...
