: P 2 = 45 квт;
номінальна лінійна напруга: 380/660В (О”/Y);
номінальна частота обертання: n ном = 985 об/хв;
коефіцієнт корисної дії: О· = 93%;
коефіцієнт потужності: cosП† = 0.83;
номінальний фазний струм: I 1ном = 87.5А;
номінальний момент: М ном = 436 Н В· м;
кратність пускового моменту до номінального: М п /М ном = 2;
кратність максимально моменту до номінального: М m /М ном = 2;
динамічний момент інерції ротора: J = 1.2 Н В· м 2 ;
маса двигуна: 430 кг.
2.3 Розміри, конфігурація, матеріал магнітного ланцюга двигуна
По таблиці 9-2 [1] по заданій висоті осі обертання визначаємо максимально допустимий зовнішній діаметр сердечника статора:
D H 1 max = 452 мм, припуск на штампування - О” шт = 8мм, ширина різаною стрічки сталі марки 2411 дорівнює 460мм.
Вибираємо зовнішній діаметр сердечника статора: D H 1 = 440мм.
Внутрішній діаметр сердечника статоранаходім за формулою, наведеною в таблиці 9-3 [1]:
В
мм;
Розрахункову потужність Р 1 за коефіцієнтом k H = 0.97 знаходимо за формулою 1.11 [1], cosП†прінімаем 0.86:
В
Для виготовлення магнітопроводів статора і ротора вибираємо різану стрічку стали 2411, товщиною 0.5 мм.
За графіками на рисунку 9-4 [1] визначимо електромагнітні навантаження:
А 1 = 358 А/см - лінійне навантаження статора;
У Оґ ' = 0.81 Тл - індукція в зазорі.
Частота обертання ротора при ідеальному холостому ході n = 1000 об/хв.
Попередній коефіцієнт обмотки статора: k об1 = 0.93.
Визначимо приблизну довжину сердечника статора:
В
Приймаються довжину сердечника рівній 175 мм. Знайдемо відношення довжини до діаметру сердечника і порівняємо з максимально допустимим:
В В
Отримане відношення менше граничного, з урахуванням досить великого числа полюсів - довжина сердечника достатня.
Сердечник статора зі сталі 2411 з термостійким ізоляційним покриттям. Коефіцієнт заповнення сталлю: k c = 0.93. p> Число пазів на полюс і фазу q 1 вибираємо рівним 4.
Кількість пазів, таким чином: z 1 = 6.3/4 = 72, пази трапецеїдальні напівзакриті, обмотка всипні з круглого дроту.
Сердечник ротора зі сталі 2411 з термостійким ізоляційним покриттям. Коефіцієнт заповнення також 0.93. p> Зовнішній діаметр ротора визначаємо за формулою, з урахуванням що зазор в машині приймаємо рівним 0.7мм:
В
Внутрішній діаметр аркушів ротора:
В
Для поліпшення охолодження машини і зменшення динамічного моменту інерції робимо n k = 10 аксіальних каналів в осерді ротора, діаметром d k = 30мм.
Довжина сердечника ротора дорівнює l, довжині сердечника статора.
Число зубців ротора, відповідно до запропонованого поруч, вибираємо рівним z 2 = 82.
2.4 Обмотка статора
Обмотка всипні з круглого проводу марки ПЕТ-155, класу F, двошарова, з укороченим кроком, петлевая (схема обмотки фази в Додатку).
Коефіцієнт розподілу обмотки:
В
де О± = 60 В° /q 1 = 15 В°.
Крок обмотки (коефіцієнт укорочення ОІ приймаємо рівним 0.833: ​​
В
Коефіцієнт укорочення:
В
Обмотувальний коефіцієнт (Скоса пазів немає, коефіцієнт скосу дорівнює одиниці):
В
Попереднє значення магнітного потоку:
В
Попереднє число витків в обмотці фази:
В
Кількість ефективних провідників у пазу (число паралельних гілок в обмотці а = 1):
В
Приймаються N п = 10, тоді число витків у фазі П‰ = 120.
Уточнимо значення магнітного потоку і індукції в повітряному зазорі:
В В
Попереднє значення номінального фазного струму:
В
Уточнена лінійна навантаження статора:
В
Різниця з раніше прийнятим.
Розрахунок трапецеїдального напівзакритого паза:
В
Рис.1. Трапецеїдальних напівзакритий паз статора
Зубцову поділ за внутрішньому діаметру статора:
В
З рекомендованих значень індукції в зубці статора (таблиця 9-14 [1]) приймаємо індукцію в зубці: B з1 = 1.7 Тл.
Визначимо ширину зубця:
В
Індукцію в спинці статора визначаємо за таблицею 9-13 [1]: У з1 = 1.45 Тл.
Висота спинки статора:
В
Висота паза:
В
...
