дучих частин, які можуть опинитися під напругою згідно ГОСТ 12.1.030-81 [18].
Розрахунок системи захисного занулення при потужності живильного трансформатора 700 кВА, схема з'єднання обмоток трансформатора - зірка, електродвигун асинхронний, серії 4А, U=380B, n=3000 хв - 1, тип 4А132М2.
Умова забезпечення відключає здібності занулення:
(6.1)
де U ф - фазна напруга, В;
ZT - опір трансформатора, Ом;
Z П - опір петлі фаза-нуль, яке визначається по залежності
(6.2)
де R н, R Ф - активні опори фазного і нульового провідників, Ом;
Х н, Х ф - внутрішні індуктивні опору фазного і нульового провідників, Ом;
Х П - зовнішнє індуктивний опір петлі фаза-нуль, Ом.
При розрахунках занулення Z Т береться з таблиці 6.1.
Таблиця 6.1 Наближені розрахункові повні опори Z Т, Ом, масляних трансформаторів за ДСТ 11920-73 і ГОСТ 12022-76
Потужність трансформатора, кВАZT, при схемі з'єднання обмотокМощность трансформатора, кВАZT, при схемі з'єднання обмотокзвездой l? трикутником? зіркою l? трикутником? 253,110,9062500,3120,090401,9490,5624000,1950,056631,2370,3606300,1290,0421000,7990,22610000,0810,0271600,4870,141
Номінальний струм електродвигуна
(6.3)
де Р - номінальна потужність двигуна, кВт;
U н - номінальна напруга, В;
cos a - коефіцієнт потужності.
Для розрахунку активних опорів R н, і R Ф задаємося перетином, довгою, матеріалом нульового і фазного провідників. Опір провідників з кольорових металів визначається за формулою
(6.4)
де?- Питомий опір провідника (для міді?=0,018, для алюмінію?=0,028 Ом? Мм 2/м);
- довжина провідника, м;
S - переріз мм2.
Значення Хф і Хн для мідних і алюмінієвих провідників малі і, як правило ними нехтують. Активне і індуктивний опору провідників беруть з довідкових матеріалів. Для цього задаються довжиною провідника і профілем перетину, визначають очікуване значення струму короткого замикання. Величину зовнішнього індуктивного опору петлі фаза-нуль в практичних розрахунках приймають рівним 0,6 Ом/км.
З довідкових даних знаходимо основні технічні характеристики електродвигуна N=10 кВт; cosa=0,9;
Пусковий струм двигуна
.
Номінальний струм плавкої вставки
(6.5)
де a - коефіцієнт режиму роботи приймається для двигунів з частими включеннями, наприклад двигунів для кранів a=1,6 ... 1,8, для двигунів, що приводять в дію механізми з рідкісними пусками (конвеєрів, вентиляторів) a=2 ... 2,5.
Визначимо очікуване значення струму короткого замикання
Задаємося стандартним перерізом нульового проводу 4? 40 мм і розраховуємо щільність струму d
(6.6)
З довідкових таблиць знаходимо активні та індуктивні опору сталевих провідників. Для цього задаємося перетином і довжиною нульового і фазного провідників, виконаних із сталі:, перетином 4? 40 мм; S=160 мм2; ; перетином? =8 мм; S=50,27 мм2. Активне опору фазного і нульового проводів.
(6.7)
(6.8)
Визначаємо внутрішні індуктивні опору фазного і нульового провідників Х ф і Х н.
(6.9)
(6.10)
де хW - з довідкової таблиці, Ом;
- довжина провідника, км.
Загальна довжина петлі фаза-нуль 50? 100=150 м=0,15 км, тоді
Використовуючи отримані дані, розраховуємо Zп і визначаємо струм короткого замикання.
Перевіримо умова надійного спрацьовування захисту
.
Струм Iкз більш ніж у три рази перевищує номінальний струм плавкої вставки, тому при замиканні на корпус плавкахвставка перегорить за 5 ... 7 с і відключить пошкоджену фазу. За номінального струму з таблиці стандартних запобіжників приймаємо плавку вставку серії ПН2-100 з номінальним струмом 80 А при напрузі мережі 380 В.
Відповідно до правил технічної експлуатації електроустановок споживачів використання землі як фазного або нульового проводу в електроустановках напругою до 1000В забороняється [7]. Тому в нашому випадку при розгляді заземлюючого обладнання на АРМ будемо мати на увазі трифазну чьотирьох мережу з нейтраллю. Відповідно відсутність заземлюючого обладнання є трифаз?? ная трипровідна мережа з ізольованою нейтраллю або нульовий провід.
Опір заземлювального пристрою розтікання струму має дорівнювати аб...
