0,15.
Тоді a crc = a crc 1 - a crc 1 < sup>/ + a crc 2 = 0,09 <0.15
Розрахунок верхнього пояса
Найбільше стискають зусилля, що діє в четвертій панелі верхнього поясу. дорівнює N = 632.1 кН.
Так як розрахунковий ексцентриситет поздовжньої сили е 0 = 0, верхній пояс розраховуємо з урахуванням тільки випадкового ексцентриситету е а , рівного найбільшому з наступних значень:
е а = l/600 = 3010/600 = 5 мм,
де l = 3010 - відстань між вузлами верхнього поясу;
е а = h/30 = 20/30 = 0,66 см,
е а ≥ 1см
остаточно приймаємо е 0 = Е а = 10 мм. p> Розрахункові довжини верхнього пояса при е 0 = 10 мм <0,125 h = 0,125 в€™ 200 = 25 мм:
- у площині ферми
l 0 = 0,9 в€™ l = 0,9 в€™ 301 = 270 см; l 0 /h = 270/20 = 13,5> 4;
Умовна критична сила
В
I = bh 3 /12 = 28 * 20 2 /12 = 18666.7см 4
П† l = 1 + ОІ (M iL /M) = 1 +1 * 53,2/38 = 1.87
M L = 53,2
M iL = M L + N L (h 0 -a)/2 = 0 + 632,1 * 0.12/2 = 38
Оґ е = е 0 /h = 0,01/0,2 = 0,05> Оґ e, min = 0,5 - 0,01 l 0 /h - 0,01 R b = 0,167
Приймаються Оґ е = 0,16
Задаємось в першому наближенні коефіцієнтом армування Ој = 0,024.
Коефіцієнт збільшення початкового ексцентриситету
О· = 1/(1 - 632,1/2137,9) = 1.42. br/>
Розрахунковий ексцентриситет поздовжньої сили
е = О· В· е 0 + 0,5 В· h - а = 1,42 * 1 + 0,5 В· 20 - 4 = 7,42 cм. p> Визначимо необхідну площа перерізу симетричної арматури за формулами:
1. Оѕ R = П‰/(1 + (R s /Пѓ sc , u ) В· (1 - П‰/1,1)) = 0,6916/(1 + (365/400) (1 - 0,6916/1,1) = 0,485,
де П‰ = 0,85 - 0,008 R b = 0, 85 - 0,008 в€™ 0,9 в€™ 22 = 0,6916;
Пѓ sc , u = 400 МПа при Оі b 2 > ; 1.
2. α n = N/(R b bh 0 ) = 632,1 ∙ 10 3 /0,9 * 22 * ​​100 * 28 * 16 = 0,7. p> 3. α s = α n (e/h 0 -1 + α n /2)/(1 - δ) = 0.7 (7,42/16-1 +0.7/2)/(1-0.25) <0
4. Оґ = а/h 0 = 4/16 = 0,25.
При О± s <0 необхідна площа перерізу симетричної арматури приймається конструктивно
Остаточно приймаємо в підкранової частини колони біля граней, перпендикулярних площині вигину по 4Г?16 АIII (A s = A s `= 8,04 см 2 ). p> Розрахунок елементів решітки
Розтягнутий розкіс.
Поперечний перетин раскоса 140х140 мм. Розрахункове зусилля N = 62,8 кН. p> Необхідна площа перерізу розтягнутої арматури
A s = N/R s = 62,8 в€™ 10 3 /0,95 * 1080 * 100 = 1,2 см 2
В
Приймаються 4Г?9 К-7 (A s = 2,04 см 2 ). p> Перевіряємо тривалу ширину розкриття тріщин при дії N з урахуванням впливу жорсткості вузлів.
N crc = 0,85 [R bt , ser в€™ (A + 2О± 2 в€™ A s ) + P 2 ] = 0,85 в€™ [0.21 в€™ (56 + 2 в€™ 2,04 в€™ 5.54) +132,7] = 125,9 кН. p> Р 2 = Оі sp (Пѓ sp - Пѓ los ) в€™ A sp - (Пѓ 6 + Пѓ 8 + Пѓ 9 ) в€™ A s = 0.9 в€™ (1200 - 311.5) в€™ 2,04 - (10 + 40 +36.9) в€™ 0 = 132,7 кН;
Так як N crc = 125,9 кН> N = 62.8 кН, в нижньому поясі тріщин не утворюються, і тому виконувати розрахунок з розкриття тріщин не потрібно.
Внаслідок того, що значення зусиль у стержнях (розкосах і стійках) розрізняються незначно приймаємо їх одного розміру і з однаковою арматурою. Арматура для стійок - конструктивних міркувань приймається 4Г?12 А - III.
Список літератури
1. СНиП 2.03.01-84 *. Бетонні та залізобетонні конструкції. М., 1989. p> 2. СНиП 2.01.07-85. Навантаження і впливу. М., 1985. p> 3. Заїкін А.І. Залізобетонні конструкції одноповерхових промислових будівель. (Приклади розрахунку). М., 2002. p> 4. Байков В.Н. Залізобетонні конструкції. М., 1991. p> 5. Улицький І.І. Залізобетонні конструкції. Київ, 1959. p> 6. Ліновіч Л.Є. Розрахунок і конструювання частин цивільних будинків. Київ, 1972. br/>
