Необхідна глибина забивання шпунтових паль to=4,3 м
t ш=(1.1? 1 .15) · 5,1=5,6 м
М q =? · Z 1=200 · 1,25=250 кНм - максимальний згинальний момент в стінці від навантаження q (9.0,10.8)=90 кН/м 2
Ra q=128,74 кН/м - величина зусилля в анкерної тязі на один погонний метр набережній від навантаження q.
3.9 Прирости максимального згинального моменту ? М [q ] і анкерної реакції ? Ra [q ] при навантаженні q (9.0,10.8)=90 кН/м 2 :
3.10 Визначення допустимої навантаження q (x 1 < b align="center"> , x 2 )
На підставі отриманих даних побудовані суміщені графіки залежності
? Ra =? Ra [q (x 1, x 2)],? M =? M [q (x 1, x 2)]
Прямі і побудовані по точках проходить через початок координат і значення приросту навантаження при певному значенні смугової навантаження.
Потім на графіку відкладені раніше знайдені значення:
=106 кНм,=101,9 кН і за графіком знайдені значення лімітують навантажень=119,25 кН/м2; =498,42 кН/м2.
Для подальшого розрахунку взята менше навантаження:=119,25 кН/м2
4. Визначення шуканої навантаження
Стосовно до односмуговою схеми завантаження при наявності транспорту допускаемая експлуатаційне навантаження визначається за формулою:
, де
q (0, L)=40 кН/м2 - проектна навантаження;
== 119,25 кН/м2і - лимитирующее значення навантаження на кордоні знята з графіка;
=7,6 кН/м2 - значення еквівалентної рівномірно розподіленого навантаження на причалі від ж/д складу.
кН/м2
Висновок
Служив епюри активного і пасивного тиску грунту, визначаємо остаточний вигляд епюри тиску. Проводиться розрахунок сил схеми навантажень. Для цього епюра навантажень розбивається на смуги 0,5? 1,0 м, які замінюються силами Ei, прикладеними в центрах тяжкості цих смуг.
Величини сил Ei чисельно рівні площі відповідних смуг. Площі смуг певні в ACAD. На підставі цих даних будується силовий многокутник: масштаб 1 мм - 2,5 кН, полюсний відстань? =200 кН=80 мм, полюс Про розміщується на вертикалі близько середини значення активних сил. Будується мотузковий багатокутник: пряма, паралельна нульового променю силового багатокутника, перетинає лінію дії першої сили, з цієї точки проводиться промінь першого сили, з точки перетину проводиться промінь другої сили і так далі.
Будується замикає пряма АВ. Точка А распложена на перетині нульового променя силового багатокутника і лінії впливу анкерної реакції. Точка В на мотузковому багатокутнику будується таким чином, щоб максимальна величина ординати згинального моменту в нижній частині епюри була на 10% менше максимальної величини ординати згинального моменту в пролітної частини стінки.
Список використаної літератури
1. Кирилов В.М. Визначення допустимих експлуатаційних навантажень на причальні споруди raquo ;, С-Пб. 2010
. Перевязкін Ю.А. Споруди портів і транспортних терміналів і їх технічна експлуатація raquo ;, С-Пб. 2009
. Будин А.Я. Тонкі підпірні стінки raquo ;, Ленінград, 2009
