сота стіни - 3,3 м. Кладка простінка виконана з потовщеними швами низького якості, в кладці є невеликі початкові тріщини в окремих цеглі і вертикальних швах. Це свідчить про те, що напруга в кладці досягло приблизно 0,7 R u (тимчасового опору). На простінок діє вертикальне зусилля, що дорівнює 800 кН (80 тс), прикладена з ексцентриситетом 6 см по відношенню до товщини стіни. p>
Рис. 4 . Схема посилення цегляних стовпів металевою обоймою.
1 - планка f 1 перетином 40'8 мм; 2 - зварювання
За архітектурними міркувань посилення кладки приймається допомогою включення простінка в сталеву обойму з куточків.
Необхідне збільшення несучої здатності простінка за рахунок поперечної арматури обойми визначаємо з формули:
,
Коефіцієнти y і h при відцентровому стисканні:
;;
У формулах
N - поздовжня сила;
А - площа перерізу підсилюваної кладки;
A Вў s - площа перерізу поздовжніх куточків сталевої обойми чи поздовжньої арматури залізобетонної обойми;
А b - площа перерізу бетону обойми, укладена між хомутами і кладкою (без урахування захисного шару);
R sw - розрахунковий опір поперечної арматури обойми;
R sc - розрахунковий опір куточків або поздовжньої стиснутої арматури;
j - коефіцієнт поздовжнього вигину (при визначенні j значення a приймається як для незміцненого кладки);
m g - коефіцієнт, що враховує вплив тривалого впливу навантаження, пп. [4.1, 4.7];
m k - коефіцієнт умов роботи кладки, що дорівнює 1 для кладки без пошкоджень і 0,7 - для кладки з тріщинами;
m b - коефіцієнт умов роботи бетону, що дорівнює 1 - при передачі навантаження на обойму і наявності опори знизу обойми, 0,7 - при передачі навантаження на обойму і відсутності опори знизу обойми і 0,35 - без безпосередньої передачі навантаження на обойму;
m - відсоток армування хомутами і поперечними планками, що визначається за формулою
, (4.4)
де h і b - розміри сторін елемента, що підсилюється;
s - Відстань між осями поперечних зв'язків при сталевих обоймах (h Ві s ВЈ b, але не більше 50 см) або між хомутами при залізобетонних і штукатурних обоймах (s ВЈ 15 см).
В
За п. [4.2, табл. 18] при l = 5,2 і a = 1000 j 1 В»j = 0,98; m g = 1 приймаємо згідно п. [4.7]; за п. [3.1, табл. 2] R = 1,3 Мпа; m k = 0,7. p> Приймаємо для обойми сталь класу A-II. Вертикальна арматура обойми (Куточки) приймається з конструктивних міркувань 50'50 мм
А Вў s = 4 Г— 4,8 = 19,2 см 2 .
За табл. 10 R sc = 55,0 Мпа і R sw = 190 Мпа. p> За формулою
.
Відповідно до формули
;
,
В
звідки m = 0,48%.
Приймаються відстань між осями поперечних хомутів обойми 48 см і визначаємо їх перетин з умови%.
За формулою (4.4)
;
;
см 2 .
Приймаються смугу перетином 40'8 мм; А s = 3,2 см 2 ; Ст A-I.
В
ЗАВДАННЯ № 5.
Розрахунок посилення металевої балки способом збільшення перерізу.
Розрахунок підсилення металевою балки способом збільшення перетину.
Масса посиленого настилу:
g = g нс + g пл = 70.7 + (2500 в€™ 0,06 + 1800 в€™ 0,02) = 256,7 кг/м 2 В»2,57 кН/м 2 .
Нормативна навантаження на балку настилу:
g н = (12 +2,57) 1,2 = 17,48 кН/м = 0,175 кН/см.
Розрахункове навантаження на балку настилу:
g = (12 в€™ 1.2 + 0,707 в€™ 1.05 + 1,86 в€™ 1,3) в€™ 1,2 = 21,07 кН/м = 0,211 кН/см. p> Розрахунковий вигинає момент (проліт балки 6 м):
М = 1,05 в€™ 21,07 в€™ 6 2 /8 = 77,56 кН в€™ м = 7756 кН в€™ см (Прийнято, що маса балок складе 5% від загального навантаження). p> Посилення балок проводиться способом збільшення перерізу (Рис.5) як найбільш технологічним. Протяжність середньої ділянки балки з М Ві М 0 (М 0 = 48,6 кН в€™ м на відстані 1,23 м від опори) становить l M = 6 - 2 в€™ 1.23 = 3.54 м. підсилюються, балки відносяться до конструкцій групи 4, і, отже, розрахунок міцності можна виробляти за умовою РПД. Для посилення верхньої зони припускаємо ввести 2 в€џ 63'40'5, а нижньої зони - 2 в€џ 40'5із стали ВСт3пс6 (за ГОСТ 380 - 88) з R yr = 240 МПа. <В
Нове положення центра ваги: ​​
y = см; y rc = 4.427см; y rp = 5.659см
В
Положення центрів ваги стислій і розтягнутої зон для двотавра № 18:
y 0 = см;
y 0 c = 9 +0.04-2.2 = 6.84 см;
y 0...
