r = 9-0.04-2.2 = 6.76 см.
Визначаємо площі елементів перерізу:
M] = [A oc y oc + A op y op + б (A rc y rc + A rp y rp )] R yo в€™ g M ; A oc = 0.5 '[A o - б (A rc -A rp )] -
A rc = 9.96 см 2 ;
A rp = 7.58 см 2 ;
A oc = 0.5 [23.4-0.96 (9.96-7.58)] = 10.56 см 2 ;
A rp = 0.5 [23.4 +0.96 (9.96-7.58)]] = 12.84 см 2 ; s o = 48600/143 = 340 МПа; b o = 217/250 = 0.87. g M = 0.95-0.2 в€™ 0.87 (0.96-1) = 0.944;
За формулою (5.3)
[M] = [10.56 в€™ 6.76 +12.84 в€™ 6.76 +0.96 (9.96 в€™ 4.427 +7.58 в€™ 5.659)] 25 в€™ 0.944 = 8704 кН в€™ см.
У перетині балки з М max Q = 0; тоді c t = 1; g c = 1; в перетині з M < sub> x = M o (x = 1.23 м) Q = 21.07 в€™ 1.23 = 25.92 кН; t = 0,9 в€™ 25,92 в€™ 10/0, 51 в€™ 18 = 25.41 МПа; R so = 0.58 в€™ 255 = 134 МПа; t/R so = 25.41/134 = 0.18 <0.4; c t = 1.
Умова міцності балки:
M = 7756 <8704 в€™ 1 в€™ 1 = 8704 кН в€™ м. Міцність забезпечена. p> Перевірка деформативності балок за формулою: | = | 0 + | w + О” |,
I = 1290 +23.4 в€™ 2.2 2 +2 в€™ (5.35 в€™ 3.79 в€™ 6.76 2 ) +2 (12.3 +4.98 в€™ 6.84 2 ) = 3747 см 4 ;
| o = 5 в€™ 0.0152 в€™ 600 4 /(384 в€™ 2.06 в€™ 10 5 в€™ 3747) = 0.03 см;
О” | = 5 в€™ 0.0175 в€™ 600 4 /(384 в€™ 2.06 в€™ 10 5 в€™ 3747) = 0.04 см.
Приймаються довжину елементів підсилення l r = 3.54 +2 в€™ 0.2 = 3.94 м. Визначаємо зварювальні деформації за формулою | w = [ < i> aVl r (2 l - Катет шва приймаємо k | = 4 мм, зварювання ведемо суцільним швом. Тоді а = 1; V = 0.04 в€™ 0.4 2 = 0.006; u = 0.7.
Для верхніх швів кріплення куточків маємо
s o 1 = (7756 в€™ 10/3747) (9 +2.2-1) = 211.1 МПа; x 1 = 211,1/250 = 0.84; n 1 = 3.7; y < sub> 1 = 17.61 см.
Для нижніх швів кріплення куточка посилення маємо
s o 2 = (7756 в€™ 10/3747) (9 +2.2-3) = 170 МПа; x 2 = 170/250 = 0.68; n 2 = 2.6; y 2 = 11.31см.
Для верхніх швів кріплення куточків маємо
s o 3 = (7756 в€™ 10/3747) (9-2.2-1) = 120.1 МПа; x 1 = 120,1/250 = 0.48; n 1 = 1.9; y < sub> 1 = 4.4 см.
Для нижніх швів кріплення куточка посилення маємо
s o4 = (7756 в€™ 10/3747) (9-2.2-3) = 79 МПа; x 2 = 170/250 = 0.32; n 2 = 1.6; y 2 = 0.9см. p> | w = [aVl r (2l - l r ) ГҐ n i y i ]/(8I)
| w = [1 в€™ 0.006 в€™ 394/(8 в€™ 3747)] (2 в€™ 600-394) (3.7 в€™ 17.61 +2.6 в€™ 11.31 +1.9 в€™ 4.4 +1.6 О‡ 0.9) = 2.53 см
Остаточно отримуємо | = 0,03 +0,04 +2,53 = 2,6 см.
Припустимо, задано, що прогин до 3,5 см не перешкоджає нормальній експлуатації конкретного технологічного обладнання, тоді можна вважати умову (5.4) виконаним. p> Слід посилювати спочатку нижній пояс балок, а потім верхній.
Обпирання другорядної балки на головні здійснювалося в одному рівні з передачею опорної реакції Q max = 21.07 в€™ 3 = 63.21 кН на ребра жорсткості головної балки через односторонній зварений шов з фактичним катетом k f = 4 мм.
Фактична довжина шва l w = 20 см. Застосовувалися електроди типу Е42.
N 0 ВЈ - Д)
Дійсна несуча здатність шва N ow = 18 в€™ 1 в€™ 1 в€™ 0.7 в€™ 0.4 в€™ 19 = 95.6 кН max = 63.21 кН. br/>
