го надійного дії з складе. При це орган напруги нульової послідовності охоплює 0,7 числа витків зі боку лінійних висновків. Отже зона надійної дії органу третьої гармоніки з боку нейтралі повинна бути.
У разі металевого замикання в кінці цієї зони:
В
де: - ЕРС третьої гармоніки генератора.
Приймаючи і підставляючи його замість у вираз (3.4), отримуємо:
або:
Таку підстановку слід приймати для всіх турбогенераторів незалежно від уставки органу напруги першої гармоніки. Зону дії органу третьої гармоніки при металевому замиканні з боку нейтралі визначають за виразом (2.33), приймаючи . p> Якщо прийняти, то й, те. Звідси. При зона дії органу гальмування третьої гармоніки з боку нейтралі () складе:
При замиканні з боку лінійних висновків ():
і (2.34)
При цьому зона з боку лінійних висновків буде. При зона дії органу гальмування третьої гармоніки з боку лінійних висновків складе:
В
Наявність зони дії органу третьої гармоніки з боку лінійних висновків генератора резервує реле напруги нульової послідовності. У захисті ЗЗГ-1 відбудова від напруги основної частоти органу третьої гармоніки виконана в недостатній мірі, тому при налагодженні потрібно виконати перевірку відбудування органу третьої гармоніки від частоти 50 Гц. При необхідності вводиться блокування по напрузі зворотної послідовності. Для захисту ЗЗГ-11 така перевірка не потрібно. На блокирующем реле напруги зворотної послідовності рекомендується уставка. Реле по похідної в захисті ЗЗГ-12 не має регульованих уставок і розрахункова перевірка надійності його дії не потрібно. На однофазні короткі замикання на стороні високої напруги реле по похідній не реагує. Для забезпечення правильної роботи органу третьої гармоніки слід встановлювати вимірювальні трансформатори напруги в нейтралі і на висновках генератора з однаковими номінальними первинними напруженнями. При цьому номінальні вторинні напруги трансформатора напруги, з'єднаного в розімкнений трикутник, дорівнюють 100/3 В, а номінальна напруга трансформатора напруги, встановленого в нейтралі повинно бути 100 В.
2.5 Захист від асинхронного режиму при втраті збудження
Захист виконується на одному з трьох реле опору комплекту КРС-2.Положеніе характеристики реле на комплексній площині опорів визначається становищем комплексного опору на висновках генератора в режимі нормальної роботи і асинхронному режимі. У нормальному режимі вектор комплексного опору знаходиться в I квадраті, а при втраті збудження і перехід в асинхронний режим переміщається в IV квадрант. З цієї причини характеристика спрацювання реле опору захисту вибирається в III і IV квадрантах при вугіллі максимальної чутливості близькому до. Первинне опір спрацьовування, визначальне діаметр кола реле, приймається рівним, що доцільно для забезпечення надійної роботи реле при втраті збудження ненавантаженим генератором.
В
В
Для запобігання спрацювання реле при порушеннях синхронізму в енергосистемі його характеристика зміщується по осі комплексної площини в сторону III і IV квадрантів на. Кут максимальної чутливості бажано мати рівним. На застосовуваних реле вдається отримати.
(2.36)
(2.37)
Опору діаметра характеристики та її зміщення в III і IV квадранти відповідають вторинні значення цих опорів:
(2.38)
де: - первинне опір спрацьовування або зміщення характеристики;
і - коефіцієнт трансформації відповідно трансформаторів струму і напруги.
(2.39)
Час спрацьовування захисту приймається рівним 1 ... 2 с. Зазначена витримка часу необхідна для запобігання зайвих спрацьовувань захисту при порушеннях динамічної стійкості і асинхронному ході в системі.
2.6 Диференційний захист трансформатора блоку від внутрішніх пошкоджень
Диференціальна захист трансформаторів блоків потужністю 160 ... 1000 МВт виконується з використанням диференціального струмового реле з гальмуванням типу ДЗТ-21-У3. У захист для відбудування від струмів включення при постановці трансформатора під напруга використовується времяімпульсний принцип з гальмуванням від другої гармоніки диференціального струму. Завдяки цьому реле має високу чутливістю, оскільки струм спрацьовування захисту за умовою відбудови від кидка намагнічує струму приймається рівним. Для відбудування захисту від струмів небалансу при зовнішніх коротких замиканнях використовується гальмування від струмів плечей захисту, що також обумовлює підвищення чутливості захисту. У схемах захисту ланцюга процентного гальмування підключаються з боку вищого і нижнього струму. Гальмівна характеристика в початковій частині має горизонтальний ділянку із ступінчастим регулюванням на два положення півсуми гальмівних струмів. Для вирівнювання струмів плечей захисту та для можливості підключення захисту до трансфор...
