обочої обмотки (144 витка);
(2.25)
В
де: - струм короткого замикання з боку системи;
- прийняте число витків гальмової обмотки.
Визначається значення МДС від системи:
(2.26)
В
Далі по гальмівної характеристиці при максимальному гальмуванні визначається точка з координатами і, яка з'єднується з точкою початку координат. Знаходиться по перетинанню прямий з гальмівної характеристикою при максимальному гальмуванні і визначається за (2.22) коефіцієнт чутливості.
В
2.3 Поперечна диференційний захист генератора від міжвиткових коротких замикань в обмотці статора
Захист виконується на струмовому реле типу РТ-40/Ф з фільтром вищих гармонік і включається на трансформатор струму, встановлений в перемичці між двома нейтралями паралельних гілок обмотки статора. Реле має чотири діапазони уставок від 1,75 до 17,5 А. При проектуванні можна прийняти:
А. (2.27)
Як правило, і значення струму спрацювання захисту визначається при налагодженні за умовою відбудування від струмів небалансу при зовнішньому короткому замиканні. З цією метою вимірюється струм небалансу в котушці виконавчого органу в режимі холостого ходу генератора при максимальній напрузі і в режимі короткого замикання при номінальному струмі. Вимірювання виконують на мінімальному діапазоні уставки реле (1,75 ... 3,5 А).
Первинний струм спрацьовування захисту:
А. (2.28)
де: - коефіцієнт трансформації трансформатора струму поперечної диференціальної захисту.
2.4 Захист від замикань на землю в обмотці статора генератора
Захист від замикань на землю в обмотці статора генератора виконується діючої по напрузі і містить два органи: максимальне реле напруги першої гармоніки, захищає до 90% обмотки статора з боку лінійних висновків, і реле напруги третьої гармоніки з гальмуванням, що захищає до 35% обмотки статора генератора з боку нульових висновків. Розрахунок уставок захисту зводиться до визначення параметрів спрацьовування зазначених органів. Уставку органу напруги вибирають за умовою відбудови від напруги нульової послідовності основної частоти при однофазному короткому замиканні на стороні високої напруги за трансформатором блоку:
(2.29)
де:-утроенное напруга нульової послідовності з боку лінійних висновків генератора;
- коефіцієнт відбудування, що дорівнює 1,3;
- коефіцієнт трансформації трансформатора напруги обмотки, з'єднаної в розімкнутий трикутник:
(2.30)
Напруга нульової послідовності на висновках генератора
(2.31)
де: - коефіцієнт, що враховує режим нейтралі генератора (при заземленої нейтралі; при ізольованій -);
- максимальне значення напруги нульової послідовності на стороні високої напруги трансформатора блоку при однофазному короткому замиканні (визначається розрахунком);
- місткість між обмотками високої та низької напруги однієї фази трансформатора блоку;
- ємність однієї фази обмотки статора генератора на землю;
- ємність однієї фази обмотки низького напруги трансформатора блоку на землю.
У зв'язку зі складністю визначення ємностей і доцільно при налагодженні вимірювати напруги на фазних висновках генератора при подачі напруги від стороннього джерела на розземленою нейтраль трансформатора блоку щодо землі.
Напруга на генераторі в реальних умов буде більше виміряного в раз (коефіцієнт той же, що і у виразі (3.2)). У цілях запобігання зайвих відключень енергоблоків через надмірної чутливості рекомендується приймати уставку реле напруги 10 В. У кожному разі уставка НЕ повинна перевищувати 15 В. У захисті ЗЗГ-1 з метою відбудови від зовнішніх однофазних коротких замикань застосовується витримка часу на спрацьовування. У захистах пізнішої розробки (ЗЗГ-11 і ЗЗГ-12) передбачено блокування захисту по напрузі зворотної послідовності і тому затримка на спрацьовування не потрібно.
Визначення уставки третьої гармоніки.
На робочу ланцюг подається сума напруг третьої гармоніки з боку нейтралі і лінійних висновків, а на гальмівну ланцюг - напруга третьої гармоніки з боку нейтралі. Ставлення при зниженні якого до заданого рівня спрацьовування органу третьої гармоніки, являє собою опір обмотки статора з боку нейтралі на землю, віднесене до подвоєному ємкісному опору генератора
(2.32)
Спрацювання органу третьої гармоніки визначається уставкою коефіцієнта гальмування, рівного відношенню напруги робочої ланцюга до напруги гальмівної ланцюга:
(2.33)
де: - коефіцієнт відбудування;
- відносне опір спрацьовування.
УСТАВКИ вибирають за умовою надійного дії () органу гальмування третьої гармоніки в кінці зони, яка охоплюється органом першої гармоніки.
При оптимальній уставці реле напругу в кінці зони йо...
