align="justify">
. Підбір седловой опори Вага припадає на одну опору
G=1,38/4=0,345 МН=345 кН
Вибираємо седловую опору тип 2 виконання 1 з навантаженням 630 кН, основні розміри якої наводяться на малюнку
Опора 630-1510-2-1
. Розрахунок навантажень в апараті
Реакція опори апарату
Q i=ц i G/z
z=4 - число опор
ц i - коефіцієнт що визначається в залежності від ставлення е/l 1=3,30/3=1,1
Для першої опори ц 1=1,2; для другої ц 2=0,7, тоді
Q 1=Q 4=1,2 · 1,38/4=0,41 МН
Q 2=Q 3=0,7 · 1,38/4=0,24 МН
Згинальний момент між опорами
М 1=Q (f 1 L - a)=0,41 (0,235 · 14,0 - 2,8)=0,20 МН · м
f 1=0,235 коефіцієнт залежить від відносин H/D і L/D
Згинальний момент у перерізі над опорою
М 2=0,125Gl 2/(L + 4H/3)=
, 125 · 1,38 · 2,8 2/(14,0 + 4 · 0,75/3)=0,090 МН · м
Горизонтальна сила (перпендикулярна до осі апарату)
Р 1=К 18 Q max=0,24 · 0,41=0,098 МН
K 18=0,24 - при куті обхвату опорним листом д 1=140 ° [3c.299]
Горизонтальна сила (паралельна до осі апарату)
Р 2=0,15Q max=0,15 · 0,41=0,062 МН
. Розрахунок корпусу на міцність
Міцність стінки від спільної дії внутрішнього тиску і вигину від реакції опор
K 6=0,14 - при куті обхвату опорним листом д 1=140 ° [3c.299]
у 1=0,4 · 3,0/4 (0,010 - 0,001) + 1,275 · 0,20/[3,0 2 (0,010 - 0,001)]=36 МПа
у 2=0,4 · 3,0/4 (0,010 - 0,001) + 1,275 · 0,090/[0,14 · 3,0 2 (0,010 - 0,001)]=44 Мпа Умова у 2=44 МПа lt; ц [у]=132 МПа виконується
Напруга зрізу в опорному перерізі обичайки
ф=2K 8 Q п/D (s - c)
До 8=0,65 - при куті обхвату 140 ° [3 c.297]
Q п - перерізавши сила
Q п=f 4 Q=0,43 · 0,41=0,176 МН
f 4=0,43 [3 c.296] коефіцієнт залежить від відносин a/L і H/L
ф=2 · 0,65 · 0,176/3,0 (0,010 - 0,001)=8 МПа
умова ф lt; 0,8 [у]=0,8 · 132=106 МПа виконується
Напруга розтягування в опуклому днище
у 3=2К 9 Q/D (s - c) + у 4
До 9=0,35 - при куті обхвату 140 °
у 4 - напруга в днище від внутрішнього тиску
у 4=Р [R + 0,5 (s - c)]/[2ц (s - c)]=
=0,4 [3,0 + 0,5 (0,010 - 0,001)]/[2 · 1 (0,010 - 0,001)]=67 МПа
у 3=2 · 0,35 · 0,41/3,0 (0,010 - 0,001) +67=77 МПа
умова у 3 lt; 1,25 [у]=1,25 · 132=165 МПа виконується.
Кільцеві напруги в опорному перерізі обичайки
в нижній точці
у 5 (1)=К 10 Q/(s - c) l е
До 10=0,65 - при куті обхвату 140 °
l е - ефективна довжина обичайки в перетині під опорою
le=B + 1,1 (D (s - c)) 0,5=0,45 + 1,1 (3,0 (0,010 - 0,001)) 0,5=0, 63 м
у 5 (1)=0,65 · 0,41/(0,010 - 0,001) 0,63=47 МПа lt; [у]=132 МПа
на гребені седловой опори
у 5 (2)=Q [(s - c)/4l e + 1,5K 11]/(s - c) 2
K 11=0,011 - допоміжний коефіцієнт
у 5 (2)=0,41 [(0,010 - 0,001)/4 · 0,63 + 1,5 · 0,011]/(0,010 - 0,001) 2=102 МПа
умова у 5 (2)=102 МПа lt; [у]=132 МПа виконується
Кільцеві напруги в обечайке в зоні впливу кільця жорсткості
у в=-К 12 Q/F + 0,5K 13 QDy 1/J lt; ц [у]
у к=-К 12 Q/F - 0,5K 13 QDy 1/J lt; ц [у]
K 12=0,32 - при куті обхвату 140 °
K 13=0,04 - при куті обхвату 140 °
F - розрахункова площа поперечного перерізу обичайки
F=l еф (S - c)=0,63 (0,010 - 0,001)=0,0057 м 2
J - ефективний момент інерції площі F.
