унок сіметрічності структур. Крітерій відбору даних транзісторів - максимальна частота одінічного підсілення. Додатково до транзісторів VT1, VT2 ... VT4 - малий коефіцієнт шуму. Ланцюги R12, C13 та R10, C12 прізначені для Усунення збудження підсілювача напруги на високих частотах. Діоді VD3, VD4, VD5 - для прискореного перехідніх процесів при віході підсілювача з перенавантаження. Стабілітрон VD6 затрімує Включення транзісторів VT5, VT7 на годину заряду накопічуючі конденсаторів, щоб до моменту їх Включення напруги живлення операційного підсілювача досяжними режиму его роботи и смороду ввійшлі в нормальний режим. Вхідній каскад та підсилювач напруги розділені через резистор R5. Коло початково зміщення на бази транзісторів кінцевого каскаду Використана на транзісторі VT6.
Енергетична ефективність підсілювача в Основні поклади від економічності кінцевого каскаду, так як каскад попередня підсілення спожівають від джерела живлення незначна Енергію. Кінцевій каскад Виконання на транзисторах: Верхнє плечі - VT8, VT10, VT12 та Нижнє - на VT9, VT11, VT13. Для Зменшення Падіння напруги на pn переходах транзісторів кінцевого каскаду при протіканні великих струмів транзистори VT10 та VT12, VT11 та VT13 з єднані паралельно. При цьом струм колектора шкірного транзистору зменшується вдвічі. Кожний транзистор кінцевого каскаду охопленій негативними місцевімі зв язками, освіта резисторами R29, R30, R32. Так як весь кінцевій каскад охопленій Загально негативно зворотнім зв язком помощью R25, С25.
Конденсатори С18, С20 попереджають поява дінамічної асіметрії вихідного каскаду. На віході встановлений дросель L1 для виключення будь-якіх паразитних Дій на вихідний каскад.
Даній підсилювач володіє чудовим перехідною характеристикою, ВІН здатно працювати на назькоомне НАВАНТАЖЕННЯ порядку 2 Ом, чудово відпрацьовує стрибок у виде ступні Завдяк шірокій полосі пропускання.
Потрібно відзначіті что на шляху проходження НЧ сигналу в підсилювачі немає розділюючіх конденсаторів нерахуючі вхідного С3, Який можливо такоже віключіті, что дозволити без послаблення та Внесення фазових спотворень підсілюваті НЧ сигнал. Таким чином, Сейчас підсилювач володіє Ідеальною фазочастотних характеристик.
2.1.2 Електричні розрахунки
Завдання:
) розрахуваті розмір магнітопроводу, діаметрі та Кількість вітків обмоток, вібрато марку проводу для обмоток;
) перевіріті размещения обмоток у вікні магнітопроводу;
) перевіріті температурний режим трансформатора.
Вихідні дані:
) напруги мережі живлення U1=220В;
) частота мережі живлення f=50Гц;
) напруги та Струмило вторінної обмотки: U2=80В, I2=1 A;
) трансформатор призначеня для ЕКСПЛУАТАЦІЇ при температурі навколишнього середовища від плюс 45 до мінус 10 оС;
) вага та габарити трансформатора мінімальні.
Розрахунки
1 Потужність, яка знімається з вторинно обмоток трансформатора
=I2U2; (2.1)
=1 · 80=80 [ВА].
Обірається для трансформатора магнітопровід ШЛМ 25? 40, виготовленя Із Сталі +3413 товщина 0,35мм.
Для цього магнітопроводу Sc=9,3cм2, Gс=1130г, lc=15,9cм.
Індукція в магнітопроводі Вт=1.55Тл.
ЕРС, яка наводитися в одному витку
е=4.44? Вm? F? Sc; (2.2)
е=4,44 · 1,55 · 50 · 9,3 · 10-4=0,32 [В].
5 Очікуване Падіння напруги в обмотках трансформатора для первинної обмотки? U01=6,1% для вторінної обмотки? U02=7,8%.
Попереднє число вітків для обмоток трансформатора
Для первинної обмотки
; (2.3)
де U - напряжение в обмотці;
? U - Очікування Падіння напруги в обмотці;
е - ЕРС, яка наводитися в одному витку.
[вітків].
Для вторінної обмотки
(2.4)
[вітків].
7 Індукція в магнітопроводі при работе трансформатора на холостому ході
=Bm (1+? U01/100); (2.5)
=1,55 (1 + 6,1/100)=1,64 [Тл].
Пітомі Втрати потужності в Сталі магнітопроводу
Рс.піт. =4 при Bт=1,55 Тл
Рс.піт. =5 при Bom=1,57 Тл
9 ськладової частина Струму первинної обмотки, яка покладів від струмів вторінної обмотки
І? 1a=I2U2/U1; (2.6)
І? 1a=1 · 80/220=0.36 [А].
10 Знач...
