ора розраховуємо коефіцієнт трансформації
Чинне значення струму первинної обмотки трансформатора
(мостова)
(з нульовим виводом)
Чинне значення струму вторинної обмотки трансформатора
(мостова)
(з нульовим виводом)
Максимальна напруга плеча (вентиля)
Середнє значення струму плеча (вентиля)
По струму плеча вибираємо тип тиристора і орієнтовно їх кількість в одному плечі. Для тиристора типу Т - 160 зі стандартним охолоджувачем при природному охолодженні тиристор може бути навантажений струмом приблизно 30- відсотковим від граничного, при швидкості руху охолоджуючого повітря Vc=12 м/с - майже всім граничним струмом. Крім того, як буде доведено нижче, для надійного захисту необхідно не довантажувати тиристори і включати паралельно не менше трьох тиристорів в плечі.
За Uпл вибирають рекомендований робоча напруга тиристора і його клас. Таблиця 1.1 (дивитися в попередньому розділі).
Розрахункова потужність первинної та вторинної обмоток трансформатора.
(мостова)
(з нульовим виводом)
(мостова)
(з нульовим виводом)
Індуктивний опір розсіювання обмоток трансформатора.
де La-індуктивність розсіювання, наведена до вторинної обмотки трансформатора.
3. Вибір допустимих навантажень вентилів по струму
Основним критерієм, що визначає допустиму потужність втрат у вентилі, є максимально допустима температура напівпровідникової структури.
(3.1)
де Rт - загальне усталене тепловий опір, що визначається за рис. 14 згідно заданій швидкості повітря при t gt; 1000 c (Rт=0,205,)
згідно параметрам обраного тиристора
Максимально допустимий струм вентиля Iп при певній допустимої потужності втрат є функцією форми струму і параметрів прямої гілки вольт амперної характеристики в стані високої провідності.
(3.2)
Де
Кф - коефіцієнт форми струму, рівний відношенню діючого до середнього значення струму, в трифазному випрямлячі при активно індуктивному навантаженні Кф=1,73д - динамічний опір тиристора Т - 250, вибираємо з паспортних даних. Rд=- порогове напруга, вибираємо з паспортних даних Uo=1,44, В
Якщо Iпо lt; Iпл, то необхідно включити паралельно кілька вентилів у одне плече згідно з формулою (3.3) з урахуванням коефіцієнта. Так як струми, що протікають через вентилі, будуть не однаковими, то при визначенні кількості вентилів необхідно цей розкид струмів врахувати за допомогою коефіцієнта Кп.
(3.3)
де nср - орієнтовна кількість вентилів, візьмемо nср=1
Остаточна кількість вентилів визначається за виразом
(3.4)
Середнє значення струму вентиля
Для зручності розрахунку аварійних струмів необхідно дотримуватися такі співвідношення:
=0 Ia.ср 0,85 Iпо=6 м/Сi Ia.ср 0,8 Iпо=12 м/с Ia.ср 0,75 Iпо
Якщо тиристор у плечі, то
Загальну потужність втрат в тиристорі можна представити у вигляді суми основних і додаткових втрат
(3.5)
Додаткові втрати складаються з потужності втрат зворотного струму і струму витоку, потужності втрат в ланцюзі управління, потужності втрат при включенні і виключенні. Зазвичай величина додаткових втрат становить не більше 2-5% основних втрат і в розрахунку не враховується:
Потужність основних втрат є функцією значення й форми прямого струму, параметрів прямої гілки вольт-амперної характеристики і може бути розрахована за формулою
(3.6)
Температура напівпровідникової структури вентиля в сталому режимі.
(3.7)
де Qc- температура навколишнього середовища
4. Групове з'єднання вентилів
Якщо у напівпровідникових перетворювачах напруги і струми перевищують рекомендовані напруги і граничні струми вентилів, застосовують їх паралельне і послідовне з'єднання.
Коли обидва тиристора закриті, через них при послідовно...
