Визначаємо універсальний коефіцієнт ефективності:
(4.3)
4. Згідно [3] вибираємо коефіцієнт зрошення В, коефіцієнт повного зрошення Е і діаметр випускного отвору форсунок:
В = 1, 8
Е = 0,95
Г? = 3,5 мм
Так як (p v ) < 3 кг/(м 2 с), то для Е 'вводимо поправочний коефіцієнт 0,96:
Е = 0,96 х0, 95 = 0,91
5. Обчислюємо початкову та кінцеву температуру води t w н t w до , спільно вирішуючи систему рівнянь:
В
t w н = 6,1 В° С
t w до = 8,5 В° С
В
6. Обчислюємо масова витрата води:
G w = BxG = 1,8 х54240 = 97632 кг/год (4.4)
В
7. Визначаємо пропускну здатність однієї форсунки:
кг/год (4.5)
В
8. По діаметру випускного отвору та пропускної здатності форсунки визначаємо тиск води перед форсункою, згідно [3]:
Р ф = 2,1 кгс/см 2
В
9. Визначаємо аеродинамічний опір форсуночной камери зрошення:
В
? Р = 1,14 (p v ) 1,81 = 1,14 х 1,84 1,81 = 3,43 кгс/м 2 (4.6)
В В
4.3. Повітронагрівачі та повітроохолоджувачі.
В
Повітронагрівальні і повітряноохолоджуючі установки збираються з одних і тих же базових уніфікованих теплообмінників, конструктивні характеристики представлені в [2]. Число і розміри теплообмінників, що розміщуються у фронтальному перерізі установки, однозначно визначаються продуктивністю кондиціонера.
Базові теплообмінники можуть приєднаються до трубопроводів тепло-холодоносія за різними схемами згідно [2].
В
Розрахунок повітронагрівальних і повітряноохолоджуючі установок складається з наступних операцій:
В
1. За відомою величиною розрахункового повітрообміну G , згідно [2], вибирається марка кондиціонера і визначається площа фасадного перерізу F ф , м 2 .
2. Обчислюється масова швидкість повітря в фасадній перерізі установки:
, кг/(м 2 с) (4.7)
3. Визначаються температурні критерії:
- при нагріванні повітря
, (4.8)
, (4.9)
- витрата теплоносія
, кг/год (4.10)
де: t н , t до - початкова і кінцева температура оброблюваного повітря, В° С, t г , t про -температура теплоносія на вході і виході з повітронагрівача, В° С,
охолодженої води на вході і виході з повітроохолоджувача, В° С. В
4. Згідно [2] знаходяться всі можливі схеми компоновки і приєднання, базових теплообмінників до трубопроводів тепло-холодоносія, відповідні продуктивності прийнятої марки кондиціонера. Для кожної схеми визначається величина компоновочного фактора.
В
5. Для кожної обраної схеми визначається загальна кількість рядів теплообмінників за глибиною установки:
(4.11)
При цьому для повітронагрівачів приймається D = 7,08; для повітроохолоджувачів - D = 8,85.
Отримані значення Z у округлюються до найближчих великих Z ' у .
В
6. Для кожного компоновочного варіанти встановлення знаходиться загальна площа поверхні теплообміну:
F у = F р Z ' у , м 2 (4.12)
і обчислюється запас у площі в порівнянні з її розрахунковим значенням:
, (4.13)
В
7. Для всіх прийнятих схем визначається величина площі живого перетину для проходу тепло-холодоносія:
, м 2 , (4.14)
і знаходиться швидкість води в трубках ходу і приєднувальних патрубках:
, м/с, (4.15)
, м/с, (4.16)
де: - значення компоновочного фактора для обраної схеми, уточнене для фактичного числа рядів труб Z ' у ;
ПЃ w ...
