комірки.
Розрахунок власної частоти комірки може бути проведений приблизно за формулою:
ƒ0 ≈ (1/2π) * (π (1 + a2/b2)/a2) * √ k/m,
де а і в - довжина і ширина осередку,
k-жорсткість осередку, відповідна жорсткості плати рамки,
m - приведена погонне маса осередки.
Допустимі значення власної частоти осередку з умов максимально можливих амплітуди і віброшвидкості можуть бути знайдені з наступних співвідношень:
Ж’01 = 1/2ПЂ * в€љ ОІ * n * g/A,
Ж’02 = 1/2ПЂ * ОІ * n * g/J.
де n - величина перевантаження при вібраціях,
g - прискорення сили тяжіння м/с2.
Визначення ефективності вибропрочности того чи іншого типу осередку при заданих параметрах зовнішніх вібрацій зручно проводити по номограмме. Номограма являє собою ряд графіків, побудованих в координатах В«величина перевантаження - частотаВ». Ламані лінії, що утворюють сімейство графіків для різних коефіцієнтів динамічності осередків, отримані розрахунковим шляхом за формулами вище з умов допустимих значень амплітуди А ≤ 0,3 мм, і віброшвидкості J ≤ 800 мм/с. Причому ліві частини кривих відповідають першому умові, а праві (пологіших) - другому. У точці зламу виконуються обидві умови разом. Таким чином, область, обмежена кривою графіка зверху є областю нормального забезпечення вібропрочості. Ступінчаста крива відображає задані параметри зовнішніх вібрацій (величини перевантажень в певних діапазонах частот). Після визначення власної частоти осередку необхідно з розрахункової точки відновити перпендикуляр і порівняти рівень перевантажень на цій частоті для зовнішніх вібрацій (ступінчаста крива) і допустимий рівень перевантажень осередків (Ламана крива з обраним ОІ). Якщо перший рівень вище другого, то з сімейства ламаних кривих треба вибрати такий, де його умова буде порушена, тобто прийняти тип комірки з меншим ОІ, який забезпечить необхідну віброміцність.
У висновку зупинимося на деяких питаннях застосування амортизаторів в МЕА. У зв'язку з малою масою блоків МЕА прогин амортизаторів Z0, мм під дією сили тяжіння блоку стає вельми незначним, це призводить до збільшення власної частоти системи амортизуються тел
Ж’0A = 15,8/в€љ Z0, Гц
і різкого зменшення частот вимушених і власних коливань Ж’/Ж’0A. Останнє значно погіршує ефективність амортизації (зазвичай вибирають Ж’0A в 10 разів менше Ж’, при цьому ефективність становить 99,9%). З цієї причини застосування амортизаторів в МЕА, як правило, недоцільно. За існуючої тенденції зменшення габаритів і ваг блоків одночасно мають виконуватися вимоги щодо зменшенню цих показників амортизаторів. Однак прагнення виконувати ці вимоги призводить до низької ефективності амортизаторів через нездатність знизити ударні перевантаження при їх тривалості більше 0.015 сек і наявності резонансних частот амортизаторів в робочому діапазоні вібрацій МЕА. Тому треба визнати, що найбільш ефективним засобом захисту блоків МЕА та їх компонентів від механічних впливів в даний час є демпфірування мікросхем в осередках за допомогою в'язко - пружного компаунда типу КТ-102, що виконує одночасно функції клею. Оптимальна товщина клейового з'єднання становить 0,1 ... 0,3 мм. Ступінь демпфірування пропорційна площі склеювання, яка може бути збільшена також за рахунок багатошарового склеювання.
Кріплення блоків і пристроїв МЕА на об'єкті повинно бути жорстким, на коротких і товстих болтах або за допомогою скоб. Однак у тих випадках, коли маса блоку МЕА порівнянна з масою блоків звичайних РЕА, можливо застосування демпфовані амортизаторів типів АПК, ДК-А і тросових амортизаторів.
