а та Галалова:
,
де? а - відносна ШВИДКІСТЬ газів відносно швідкості Рідини, м/с;
?- Поверхнево натяг На межі розділення фаз газо Рідини, Н/м;
? р - дінамічна вязкість Рідини, кг/мс;
? р,? г, - обємні витрати, відповідно Рідини та газу, м3/с.
2.5 Розрахунок скрубер Вентурі
Розрахунок параметрів нормалізованої труби.
Рис 3 Нормалізована труба Вентурі
- конфузор
- горловина
- діфузори
У нормалізованій трубі Вентурі підібрано геометричні співвідношення, что забезпечують мінімальні «Шкідливі» гідравлічні Втрати при Русі по ній газового потоку. Довжина конфузора?, Находится за формулою:
,
де D1 - вхідній діаметр конфузора, мг - діаметр горловини труби Вентурі, м
? 1 - кут звуження конфузора,? 1=28о
Вхідній діаметр конфузора D1 пріймаємо рівнім діаметру підвідного газоходу, D1=300мм.
Діаметр горловини знаходімо за формулою:
,
г - обємна витрати Повітря при робочих параметрах горловини, м3/с.;
? г - ШВИДКІСТЬ Повітря в горловіні, Н/с.
Так як ми Встановлюємо дві скрубер Вентурі, то обємна витрати Повітря, для одного скрубер:
м3/с=3м/с
ШВИДКІСТЬ Повітря в горловіні пріймаємо 90,0м/с
Тоді діаметр горловини буде дорівнюваті:
м;
пріймаємо Dг=200мм
Довжина конфузора м
Так як зрошення труби Вентурі періферійне, то Довжину горловини? 2 конструктивно пріймаємо 100мм.
Довжину Діфузори? 3 знаходімо за формулою:
,
2 - діаметр вихідного перерізу Діфузори.
Пріймаємо D2=D1=300мм
? 2 - кут Розкриття Діфузори,? 2=70
Тоді м,
пріймаємо? 3=0,82м
Такі геометричні параметри забезпечують мінімальні гідравлічні Втрати при Русі повітряного потоку, так як віключають відрів потоку від стін горловини та Діфузори.
2.6 Розрахунок вала на міцність
Розраховуємо вал розпилювач
Складаємо розрахунково схему вала у відповідності Із конструкцією, что показана на розрахунковій схемі.
Знаходімо силу, діючу на вал від потягу пасу:
Н
Будуємо епюру згінальніх моментів, діючіх на вал. Для цього знаходімо опорні Реакції з відношень:
? Мс=0;-Rв=600 + F.705=0
Н;
? Мв=0; F.105-RС.600=0
Н.
Перевірімо знайдені Реакції: -Rв + Rс=0
Реакції | Полтава вірно
Знаходімо значення згінаючіх моментів
І: 0? Х? 0,105
Мзгін (Х=0)=0
Мзгін (Х=0,105)=F.0,105.371.0,105=38,9Нм
, 105? Х? 0,705
Мзгін (Х=0,105)=F.0,105=38,9Нм
Мзгін (Х=0,705)=F.0,705-Rв.0,6=371.0,705-435.0,6=0
Будуємо епюру крутного моментів.
Значення крутного моменту буде постійнім:
Мк=Т=10,2Нм
Момент передається від середини шківа до іншого підшипника.
Знайдемо Розрахунковий коефіцієнт запасу міцності для перерізу І-І, в якому спостерігається максимальний згінаючій момент и порівнюємо его з допустимих значень [9], Який пріймають:
[S]=1,3 ... 2 ,,
де S ?, S?- Коефіцієнт запасу міцності за нормальними та дотичність напружености, что находится за формулами:
;
,
де? а,? а, - амплітуда напружености циклу;
? м,? м - Середнє напружености циклу.
У розрахунках валів Прийнято прійматі, что нормальні напружености знімають по симетричним циклом. Тоді:
;
напружености в небезпечних перерізах знаходімо за формулою:
; ,
де Wзгн - згінаючій момент в перерізі І-Ізгн=38,8Нмосв - осьовій момент опору:
м3
Мк - крутний момент, Мк=10,2Нмп - полярний момент опору вала
м3
напружености дорівнюють:
Па
Па
(??) о - коефіцієнт впліву асіметрії циклу
(??) о=??/(к?) 0
Границі вітрівалості валу в перерізі І-І
(? - 1) 0 =?- 1/(к?) 0;
(? - 1) 0 =?- 1//(к?) 0;
де?- 1,?- 1 - границі вітрівалості гладких зразків при симетричних ціклі згину та кручення.
Для Сталі марки 40Х, з якої зроблений вал:
?- 1=3,2.108Па,?- 1=2.108Па.
(К?) р та (К?) 0 - КОЕФІЦІЄНТИ концентрації напружености для даного перерізу валу.
Значення (К?) р та (К?) 0 знаходімо Із залежності
,
де К? та К?- Ефектівні КОЕФІЦІЄНТИ концентрації напружености, К? =2,61; К? =2,65;
КF - коефіцієнт впліву жорсткості, КF=1;
До?- Коефіцієнт впліву Поверхнево зміщення, К?=1,6
Тоді;
;
П...
