при охолодженні внутрішніх стінок. Підігрів внутрішньої стінки надає більший вплив ніж охолодження внутрішніх стінок, найбільший вплив виявлено при режимі течії при швидкості 10 м/с (St=0.0064), і склало близько 10%. При збільшенні швидкостей вплив ставало менше і становило близько 2-3% .При швидкостях 1 м/с при підігріві стінки 2 і 3проізошло спотворення профілю в гіршу сторону, відхилення профілю швидкості з боку підігрівається стінки склало окло4%, а з противоположенной ж стінки відбулося збільшення швидкості і склало близько 10%.
Вплив на розподіл статичного тиску є, в межах 2-3%, що порівнянно з похибкою розрахунків. Підігрів та охолодження впливають не на характер розподілу статичного тиску по висоті каналу, а на середнє значення статичного тиску.
Висновок
У даній роботі чисельними методами досліджувався вплив теплообміну в тракті газовода, на параметри потоку з метою забезпечити найкраще вирівнювання полів статичного тиску і швидкості.
Розглядалася модельна схема «газ-газ». Генераторним газом є повітря, Модель газу: Ідеальний газ. Це допущення, що припускає надходження газоподібного компонента камеру згоряння в газоподібному стані, дозволяє не розглядати процеси випаровування і спростити модельну схему розрахунку, що не накладаючи істотних обмежень на моделювання газодинамічних процесів в газоводи.
Дослідження проводилися засобами програмного продукту ANSYS-Fluent. Припущення про відсутність закрутки потоку на вході в газоводи і наявність осі симетрії дозволяють розглядати в оссесімметрічной постановці, але при наявність повороту потрібно розглядати в площині.
Для замикання системи рівнянь газової динаміки, що включає рівняння нерозривності і руху в'язкої рідини Нав'є-Стокса, використовувалися стандартна модель турбулентності зі стандартним набором модельних констант, добре зарекомендувала себе для вирішення широкого класу інженерних завдань. k-?- Модель використовує два транспортних диференціальних рівняння для розрахунку кінетичної енергії k і турбулентної дисипації?. Ця модель стабільна, не вимагає значних обчислювальних ресурсів і довгий час була промисловим стандартом. Добре зарекомендувала себе при розрахунку внутрішніх течій, але має проблеми при розрахунку потоків з великими градієнтами тисків і відривом потоку. Початок відриву визначається занадто пізно і розміри відривних течій занадто малі за розміром. k-?- Модель дає занадто оптимістичні результати для потоку в якому відбувається відрив потоку.
Розглянуті параметри розглядалися у наведеній формі. Для отримання швидкості у наведеній формі, значення швидкості ділилися на среднерасходную швидкість, а значення статичного тиску ділилися на динамічний тиск на вході в тракт.
Література
1. Александренко В.П. Розрахунок зовнішнього проточного охолодження камери РРД - 74 с.
. Мухачев Г. А., Щукін В. К. Термодинаміка і теплопередача: Учеб. для авиац. вузів.- 3-е изд., Перераб.- М .: Вища. шк., 2011. - 480 с.
. Шигапов А.Б. Проточне охолодження двигуна на рідкому паливі: Посібник для курсового і дипломного проектування.- Казань 2009. - 60с.
Додаток
Коефіцієнт тепловіддачі від газу до стінки
Число Нуссельта
Кількість Стентона
Число Рейнольдса
Число Прандтля
Конвективний питомий тепловий потік
Площа теплообміну стінка 3
Тепловий потік
