де П† - кут нахилу осі оболонки; при цьому повинна дотримуватися умова:
В В
Умова
В
Умова дотримується.
Отже, поперечна арматура з розрахунку не потрібно, встановлюємо її за конструктивними міркувань: Г?6 A-III з кроком 150 мм.
У вертикальних ребрах жорсткості діафрагм через 1.5-1.6 м ставимо підвіски з арматур Г?10 A-III.
Розрахунок анкерів.
Площа робочої поверхні анкера робочої арматури кожної діафрагми визначається з умов:
,
де М 1 - згинальний момент на всю ширину панелі в перетині, розташованому на відстані 1.5 м від робочої поверхні анкера; z 1 - Відстань по вертикалі від осі робочої арматури діафрагми до осі оболонки в цьому ж перерізі.
В
Площа поверхні анкера за формулою:
В
Приймаються анкер з наполегливої вЂ‹вЂ‹плитою шириною 180 мм і висотою 140 м.
В
Розрахунок панелі за деформаціями (прогинами)
Визначаємо прогин панелі в середині прольоту з урахуванням тривалої дії навантаження при коефіцієнті надійності Оі f = 1 за формулою:
,
де q 1 - Короткочасно діюча частина навантаження; П† b 2 - Коефіцієнт, що враховує вплив тривалої повзучості бетону; q 2 - Тривало діюча частина навантаження; q 3 - Еквівалентна по моменту в середині прольоту рівномірно розподілена навантаження від сил попереднього натягу.
,
де Р 0 - рівнодіюча зусиль у напруженій арматурі до обтиску бетону;
Пѓ los = ОЈ 6 + Пѓ 8 + Пѓ 9 - втрати напружень в арматурі.
Пѓ ' los - Втрати напруг до рівня стиснутої зони бетону. br/>В
Розрахунок панелі з освіти тріщин
Розглянемо розтин в середині прольоту панелі. Момент опору для розтягнутої грані перетину:
В
Відстань z y від центра ваги перерізу до верхньої ядрового точки з урахуванням коефіцієнта 0.8 визначаємо за формулою:
В В
Згинальний момент в середині прольоту при утворенні тріщин:
В
W pl - Момент опору для розтягнутої грані перерізу з урахуванням непружних деформацій бетону;
Р 02 - рівнодіюча зусиль у напруженій арматурі з урахуванням всіх втрат:
В
Це відповідає рівномірно розподіленому навантаженні при утворенні тріщин.
В
Таким чином, тріщиностійкість панелі при Оі f = 1 забезпечена, тріщини з'являються при навантаженнях з коефіцієнтом надійності Оі f > 1, при яких розрахунковий згинальний момент:
В
Міцність сполучення оболонки з діафрагмою
В
Міцність перевіряємо розрахунком на вигин в перетинах 1-1 і 2-2 при дії на оболонку розрахункових згинальних навантажень. При приймаємо момент М 1 (у перетині 1-1) і М 2 (у перетині 2-2) однаковим, який визначаємо за формулою:
,
де l 0 - Розмір оболонки між вутами;
a v - Ширина Вута від внутрішньої грані діафрагми;
q 1 - Розрахункова згинального навантаження при найбільш несприятливою схеми завантаження. <В
Момент М 1 сприймається поперечною арматурою сітки оболонки, де на 1 м передбачено 5Г?5 Вр-I, A s = 0.98 см 2 . p> Ця арматура може сприйняти момент
,
де , p> h 0 = 7-1.5 = 5.5 см (у перетині 1-1)
Умова міцності дотримується.
Додаткове армування сполучення оболонки з діафрагмою з розрахунку не потрібно.
Момент М 2 сприймається арматурою підвісок, розташовуваних в ребрах жорсткості діафрагм.
При Г?10 A-III, A s = 0.78 см 2 і b <12b р = 12х4 = 48 см (b р = 4 см - товщина стінки діафрагми), h 0 = 0.5х1.2 см = 6 см;
В В
Момент, сприймалася перетином:
В
Умова задовольняється.
Список використаної літератури
1. Залізобетонні конструкції промислових будівель: А.І. Заїкін - М.: ABC 202. - 272c. p> 2. Мандриков А.П. "Приклади розрахунку залізобетонних конструкцій" М. Стройиздат. 1991р, 430с. p> 3. СНиП II-03-01 * Норми проектування. Бетонні та залізобетонні конструкції М.: Стройиздат, 1989р. p> 4. СНиП 2.01.07-85 Навантаження і дії М., 1985. p> 5. Байков В. Н., Сігалов Е. Е. "Залізобетонні конструкції", підручник, М., Стройиздат, 1991. p> 6. Методичні вказівки з розрахунку поперечників, розрахунками плит перекриття, балок. СТІ МІСіС, 1998, 1999р. p> 7. Шерешевський І. А. Конструювання промислових будівель і споруд, М., Стройиздат, 1979р. p> 8. Трепененков Р.Н. Альбом креслень конструкцій і деталей промисл...
