ійснюється на підставі таких міркувань і розрахунків. Так як розраховується двигун досить швидкохідний , То фази газорозподілу необхідно встановлювати з урахуванням отримання хорошої очищення циліндра від відпрацьованих газів і забезпечення дозарядки в межах, прийнятих у розрахунку. У зв'язку з цим:
В· початок відкриття впускного клапана (точка) встановлюється за до приходу поршня у в. м. т.;
В· закриття (крапка) - через 46 Вє після проходу поршнем н. м. т.;
В· початок відкриття випускного клапана (точка) приймається за 46 Вє до приходу поршня в н. м. т.;
В· закриття (крапка) - через 14 Вє після проходу поршнем у. м. т.;
В· враховуючи швидкохідність двигуна, кут випередження запалювання q = 30 В°;
В· тривалість періоду затримки запалення.
Відповідно до прийнятих фазами газорозподілу і кутом випередження запалювання визначаємо положення точок за формулою для переміщення поршня:
мм, (68)
де ставлення радіуса кривошипа до довжини шатуна.
(69)
де r = 43мм - радіус кривошипа; = 160мм - довжина шатуна.
Розрахунки ординат точок зведені в табл. 2.2. br/>
Таблиця 2.2. - Результати розрахунку ординат точок. /Span>
Точки
Положення точок
В В
Відстань точок від в. м. т., мм
В
14 Вє до в. м. т.
14
0,038
1,6
В
14 Вє після в. м. т.
14
0,038
1,6
В
46 Вє після н. м. т.
134
1,764
75,8
В
30 o до в.м.т.
30
0,168
7,2
В
23 o до в.м.т.
23
0,1
4,3
В
46 Вє до н. м. т.
134
1,764
75,8
Положення точки визначається з виразу:
, МПа; (70)
р з Вў Вў = 1,25 Г— 1,84 = 2,3 МПа;
р з Вў Вў /М р = 2,3/0,05 = 46 мм.
Визначаємо дійсне тиск згорання:
, МПа; (71)
МПа;
= 6,43/0,05 = 128,6 мм. br/>
Наростання тиску від точки до становить: де становище крапки по горизонталі. Поєднуючи плавними кривими точки с, с і далі з і кривою розширення, з і лінією випуску, отримуємо скруглену дійсну індикаторну діаграму:
2.12 Тепловий баланс
Визначаємо кількість теплоти, введеної в двигун з паливом:
Q o = H u Г— G t /3,6, Дж/с; (72)
Q o = 43900 Г— 18,05/3,6 = 220100 Дж/сек.
Визначаємо теплоту, еквівалентну ефективній роботі за 1с:
Q e = 1000 Г— N e , Дж/с. (73)
В
Визначаємо теплоту, передану охолоджуючої середовищі:
Q B = c Г— i Г— D 1 +2 m Г— n m Г— (H u - О”H u )/(Г— H u ), Дж/с, (74)
де з = 0,5 - коефіцієнт пропорційності для чотиритактних двигунів;
m - показник ступеня для чотиритактних двигунів при 3310,
m = 0,62.
D = 10 см - діаметр циліндра,
i = 4, - число циліндрів.
В
Визначаємо теплоту, віднесену з відпрацьованими газами:
Q r = (G t /3,6) Г—, Дж/с, (75)
де і визначені наступним чином:
а) за табл. 8 при О± = 0,96, t р = 727 0 С визначається методом інтерполяції
= 25,46 кДж/(кмоль Г— град) - теплоємність залишкових газів,
В
б) аналогічно за табл. 6 при t 0 = 15 0 C визначаються:
= 20,806 кДж/(кмоль Г— град)
В
Q r = (18,05/3,6) Г— [0,532 Г— 33,36 Г— (1000-273) - 0,5 Г— 29,12 Г— ( 288-273)] = 64600 Дж/с.
Визначаємо теплоту, втрачену через хімічної неповноти згоряння палива за О± = 0,96:
Q н.с = О”H u Г— G t /3,6, Дж/с; (76)
Q н.с = 2456 Г— 18,05/3,6 = 12300 Дж/с.
Визначаємо невраховані втрати теплоти:
Q ост = Q про - (Q е + Q B + Q...
