/p>
- коефіцієнт, что враховує Перехідний режим;
= 0,1 - відносне Значення повної похібкі трансформатора Струму
- періодічна ськладової Струму при розрахунковому зовнішньому тріфазному КЗ.
За параметрах схеми заміщення ЕЛЕМЕНТІВ мережі візначаємо Максимальний струм короткого замикання при КЗ усередіні трансформатора (т. Кз на рис.4.1).
В
Малюнок 4.1 - Розрахункова схема заміщення
,
де - Опір обмотки віщої напруги трансформатора в максимальному режімі.
Візначаємо Опір системи
Ом; Ом.
Візначаємо Опір жівільніх ліній
Ом
Розрахуємо Опір трансформатора в максимальному режімі
Ом
Тут - ступінь регулювання трансформатора в максимальному режімі (РПН: 12 * 1%; = 0,12).
А.
Розрахуємо мінімальній струм короткого замикання при КЗ усередіні трансформатора.
В
де - Опір трансформатора в мінімальному режімі.
Ом
А
Струм двофазного короткого замикання в мінімальному режімі буде дорівнюваті
А
Тоді
А.
В
де, - КОЕФІЦІЄНТИ потокорозподілу Рівні відношенню складових струмів розрахункового зовнішнього КЗ, что проходять на стороні, де провадиться регулювання напру пі, до Струму на стороні, де розглядається КЗ;
, - відносні погрішності, обумовлені РЕГУЛЮВАННЯ напруги и Прийняті рівнімі половіні діапазону регулювання.
А.
Візначімо число вітків робочої обмотки реле, что включаються в плечі захисту з боку ВН
В
де = 100 А * В - Мінімальна МДС спрацьовування захисту. Приймаємо число вітків на основній стороні - 15 вітків.
Візначаємо число вітків робочої обмотки реле, что включаються в плечі захисту боці НН:
Розрахункове
В
Приймаємо = 24 вітків.
Візначаємо повний струм небалансу з обліком третьої складової
В
Розрахуємо число вітків гальмової обмотки реле, что включаються в плечі захисту з боку нізької напруги:
В
де = 0,1 - відносне Значення повної погрішності трансформаторів Струму;
= 0,12 - відносна погрішність, обумовлена ​​РПН, пріймається рівній полонині сумарного діапазону регулювання напруги;
- кут нахилится дотічної до гальмової характеристики реле, что відповідає мінімальному гальмуванню для реле типу ДЗТ-1 = 0,87.
витка
Приймаємо = 10 вітків.
Візначімо коефіцієнт чутлівості діференціального захисту трансформатора
В
Таким чином, чутлівість захисту Достатньо.
4.2 Розрахунок максимального струмового захисту трансформатора
На стороні віщої напруги трансформатора передбачається установка максимального струмового захисту (МСЗ) з вітрімкою годині.
Максимальний робочий струм трансформатору зі сторони віщої напруги буде дорівнюваті
А
Струм спрацьовування захисту буде дорівнюваті
А
де до н - коефіцієнт надійності;
до е - коефіцієнт повернення реле.
Струм спрацьовування реле
А
де - коефіцієнт схеми з'єднання трансформаторів Струму.
Приймаємо до установки реле типу РТ-40/6 з межами Струму спрацьовування 1,5-6 А.
Візначаємо коефіцієнт чутлівості захисту
В
Напруга спрацьовування фільтра - реле зворотної послідовності:
кВ;
В.
Напруга спрацьовування мінімального реле напруги візначається з умови забезпечення повернення реле после Відключення КЗ.
В
де U min - Мінімальна залишкових Напруга у місці установки ТН, від Якого
живлять реле;
До н - Коефіцієнт надійності (К н = 1,11,2);
До в - Коефіцієнт повернення реле (К в = 1,2). p> кВ.
Вібіраємо ТН/3/типом НКФ-220-58У1. p> Напруга спрацьовування реле, підключеного через вімірювальній ТН
В.
Година спрацьовування МСЗ вібіраємо за умів забезпечення селективності: t с.з. = 1,5 с.
Вібіраємо реле годині РВ - 123 з уставками 0,25 - 3,5 сек.
Чутлівість захисту Достатньо.
Година спрацьовування МСЗ на стороні віщої напруги трансформатора буде дорівнюваті:
В В
4.3 Розрахунок захисту трансформатора від перевантаження
Струм спрацьовування захисту від перевантаження можна візначіті по вираженною
В
де до н = 1,05 - коефіцієнт надійності;
до в = 0,85 - коефіцієнт повернення;
В
В
Струм спрацьовування...
