E бе доп
Допустиме значення зворотної напруги на емітерний перехід
4 , В
I до0 доп
Допустиме значення постійної складової колекторного струму
5 , А
I б0 доп
Допустиме значення постійної складової базового струму
1,0 , А
t п доп
Допустима температура переходів транзистора
200, В° C
R пк
Теплове опір перехід (кристал) - корпус
2,83, В° С/Вт
f Вў
Експериментальне значення верхньої частоти діапазону
80 , Мгц
До p
Коефіцієнт посилення по потужності
8,3 ... 25
h
Коефіцієнт корисного дії
60 ... 80,%
Е Вў до
Напруга колекторного живлення при експерименті
28, В
Схема включення з ОЕ
Перераховані в цій таблиці параметри, використовуються при розрахунку колекторної і базової ланцюгів транзистора.
Розрахунок колекторної ланцюга можна проводити незалежно від схеми включення транзистора, а вхідний - роздільно для схем з ОЕ або з ПРО. У нашому випадку, для кінцевого каскаду обрана однотактна схема ГВВ, а схема включення транзистора - схема з ОЕ.
3.2. Розрахунок колекторної ланцюга
Для сучасних потужних біполярних транзисторів, як правило, обмовляється номінальне напруга колекторного живлення Е к.п . У нашому випадку по технічним завданням харчування передавача здійснюється від мережі 220 В 50 Гц, тобто немає обмежень по живлячої напруги. Оскільки напруга Е к.п не задано то в потужному каскаді визначимо його виходячи з допустимого Е до доп яке дорівнює 28 В ( см . таблицю 3.1) . За технічним завданням наш зв'язковий передавач повинен видавати в навантаження потужність 6 Вт, а вибраний транзистор 2Т951А може забезпечити вихідну потужність порядку 15 Вт. Тому враховуючи ту обставину, що транзистор завідомо недовикористовується за потужністю то доцільно знизити Е до max на 20 ... 30% по відношенню до допустимого значення, що значно підвищує надійність його роботи, хоча й трохи знижує ККД і К р , а також збільшує рассеиваемую на ньому потужність. Оскільки при виборі живлячої напруги бажано дотримуватися стандартного ряду живлять напруг: 3, 4, 5, 6, 9, 12, 15, 20, 24; 27; 30; 48; 60; 80 то виберемо Е до п = 20 В, що відповідає 28,75%-ому заниження Е до max щодо Е до доп .
Далі розрахунок будемо вести виходячи з номінальної потужності Р 1ном при роботі транзистора в граничному режимі, оскільки граничний режим можна вважати оптимальним на низьких і середніх частотах (максимальний ККД досягається тільки в граничному режимі), а також враховуючи, що транзистор працюватиме в лінійному режимі з кутом відсічення q = 90 В° (вибираємо такий режим), а схема кінцевого каскаду передавача буде будуватися по однотактній схемою ГВВ. Для розрахунку колекторної ланцюга скористаємося методикою запропонованої в [5] стор 109 - 111. Відзначимо також, що розрахунок необхідно вести за найгіршим нагоди , тобто підставляти в розрахункові співвідношення значення входять до них величин (див. таблицю 3.1) при яких забезпечуються найгірші умови.
1. Величина амплітуди першої гармоніки напруги на колекторі U к1 визначається формулою:
(3.2.1)
де Е до - Напруга живлення, r нас - опір насичення, a 1 (q) - коефіцієнт розкладання косинусоїдального імпульсу, кут відсічення q = 90 В°, Р 1 - номінальна потужність каскаду. Для розрахунку підставимо Е до , зменшене щодо напруги джерела живлення Е п на 5В, що може бути пов'язано з втратами по постійному струму в блокувальному дросселе, а вихідну коливальну потужність передавача з запасом, тобто
Р 1 ном . = Р 1 Г— 1,25 = 6 Г— 1,25 = 7,5 Вт
Підставляючи чисельні значення в (3.2.1), отримуємо
В
При цьому коефіцієнт використання напруги живлення становить:
В
2. Максимальний напруга на колекторі не повинно перевищувати допустимого (Uке.доп. = 60 В):
(3.2.2)
3. Амплітуда першої гармоніки колекторного струму визначається виразом:
(3.2.3)
Підставляючи в (3.2.2) чисельні зна...
