Опір лінії W1 електропередач визначається
, (5.5)
де Xw1 - еквівалентний опір ЛЕП.
Опір лінії W2 електропередач визначається,
, (5.6)
де Xw2 - еквівалентний опір ЛЕП.
Опір боку ВН трансформатора,
(5.7)
де ХТвн=0,125 · ХТ=0,125 · 55,9=6,99 - опір трансформатора ВН.
Опір боку НН трансформатора,
де ХТнн=1,75 · ХТ=1,75 · 55,9=97,82 - опір трансформатора ПН.
Опір навантаження,
(5.8)
де - надперехідного опір навантаження, отн.ед.;
Малюнок 5.1 - Схема заміщення прямої послідовності
На основі припущення, прийнятого вище, схема заміщення зворотній послідовності буде аналогічна схемі заміщення прямої послідовності.
Складаємо схему заміщення нульової послідовності, (малюнок 5.2). Для чого перерахуємо опору ліній і системи. Для двоколових ЛЕП 110 кВ зі сталевими тросами відношення для W1 X (0)/X (1)=4,3, а для W2 X (0)/X (1)=3,8//. Схема заміщення нульової послідовності матиме свою наскрізну нумерацію.
Такі елементи як, генератори ТЕЦ і обмотки середньої напруги автотрансформаторів в схему заміщення нульової послідовності не входять. Крім випадків, коли за обмоткою СН є елемент з заземленою нейтраллю. Всі розраховуються нижче опору визначаємо у відносних одиницях.
Малюнок 5.2 - Схема заміщення нульової послідовності
, (5.9)
, (5.10)
. (5.11)
Машинна (розрахункова) схема заміщення, яка утворюється в результаті сполучення схем прямої, зворотної та нульової послідовностей.
Дані для реалізації TKZ (файл вихідних даних) наведений у додатку А. Вузли з позначенням 0 відповідають генераторним вузлам.
Випишемо необхідні для подальших розрахунків струми КЗ, за додатком А, в табличній формі. При цьому слід пам'ятати, що всі значення отриманих струмів наведені до напруги 115 кВ. Отримані дані розрахунковим шляхом необхідно перевести в іменовані одиниці шляхом домноженія на. Дійсні значення на сторонах НН отримуємо шляхом перемноження на коефіцієнт трансформації відповідно.
Таблиця 5.1 - Значення струмів КЗ
У кілоампер
Коротке замиканіеУзелТрехфазное КЗОднофазное КЗ87,022,6241,257 · 115/10,5=13,8-51,257 · 115/10,5=13,8 -
5.2 Вибір струмоведучих частин
Збірні шини і ошиновка в межах розподільного пристрою (РУ) згідно з нормами технологічного проектування вибираються за довго допустимому току, який повинен бути більше або дорівнює струму робітникові максимальному I раб.макс.
Токи в трансформаторах на сторонах ВН відповідно до// визначаються за номінальної потужності трансформатора
(5.12)
(5.13)
де I норм - номінальний струм, А.
На стороні ВН маємо номінальний струм, А,
,
Токи в обмотці НН визначається за її завантаженні, А,
(5.14)
. (5.15)
Максимальний робочий струм в лінії, яка живить ПС електроспоживачів, за умови, що одна з ланцюгів буде відключена, А,
. (5.16)
5.2.1 Вибір гнучких шин
Гнучкі шини (струмопроводи) відповідно до/8/на термічне дію струму короткого замикання не перевіряв. Умовами вибору і перевірки є:
перевірка перетину по нагріванню (по припустимому струмі)
(5.17)
на електродинамічне дію струму КЗ перевіряються гнучкі шини РУ при I (3) до? 20 кА, перевірка за умовами корони
(5.18)
де Е - напруженість електричного поля біля поверхні дроти, кВ/см;
Е 0 - початкова критична напруженість, кВ/см.
ОРУ - 110 кВ
Збірні шини і ошиновка в межах відкритих і закритих РУ всіх напруг перевірці з економічної щільності струму не підлягає.
2 За довго допустимому току, згідно з умовою: перевіряємо провід АС 70/11;
;
, 7 А ? 265 А ;
Перевірка на термічну стійкість (не перевіряв)
Механічний розрахунок провідників
Механічний розрахунок гнучких провідників проводиться, якщо струм КЗ більше 20 кА [1, с. 233]. У нас струм КЗ менше 20 кА /таблиця 5.1 /.
Перевірка по короні
Необхідна для гнучких провідників 35 кВ і вище.
Відстань між проводами для U 110 кВ =3 м .
Розряд у вигляді корони виникає при максим...
