системи газообміну и ее конструктивного виконан, Розмірів циліндра, ступенів стиснения. Пріймаємо
=0,04 [6].
Температура Повітря в наддувочного колекторі Тк. Величина температури в наддувочного колекторі не винних буті нижчих за температуру точки роси, яка покладів від тиску наддувочного Повітря, температура навколишнього середовища и відносної вологості навколишнього Повітря. У Першому набліженні можна Прийняти Тк=320 К [6].
Коефіцієнт Наповнення циліндра. У Першому набліженні для двохтактніх ДВЗ? н=0,85 [6].
Підігрів Повітря про стінкі циліндра. Согласно з досвідченімі Даними для ДВЗ наддувом Та=5 К [6].
Коефіцієнт зниженя тиску при вході в циліндр. Для двохтактніх ДВЗ з прямоточно-клапанним продування Ка=1,0 [6].
Показник політропі стиснения. У Першому набліженні n1=1,35 [6].
Коефіцієнт использование теплоти в кінці згорання, точка z.
Пріймаємо? z=0,93 [6].
Коефіцієнт использование теплоти в кінці процесса Розширення, точка b.
Пріймаємо? b=0,96 [6].
степень Підвищення тиску в ціліндрі?. Пріймаємо? =1,33 [6].
Максимальна температура при згоранні паливо Тz. У Першому набліженні Тz=2000 К [6].
Температура в кінці Розширення, Tb=1000 К (попередня величина для
розрахунку) [6].
Показник політропі розшіренні (у Першому набліженні) n2=1,25 [6].
Температура залішковіх газів Тг=673 К [4].
Механічний ККД двигуна,? м. Пріймаємо величину? м=0,95 [6].
Коефіцієнт тактності z. Для двотактного двигуна z=1 [6].
частко втраченого 70/280 (MAN 7S70MC-С) согласно [4]: ??
Діаметр циліндра Dц=0,70 м.
Хід поршня S=2,800 м.
Ефективна Потужність двигуна Nе=21735 кВт.
Частота Обертаном n=91 хв - 1.
Кількість ціліндрів i=7.
Очікувана Питома ефективна витрати палів ge=0,169 кг/(кВт · год).
частко втраченого ходу=0,08 [6].
КОЕФІЦІЄНТИ в рівняннях середньої ізохорної теплоємності чистого Повітря и чистих продуктов згорання [6]: v=19,26 кДж/(кмоль · К); a v=20,47кДж/(кмоль · К); b =0,0025кДж/(кмоль · К2); b =0,0036 кДж/(кмоль · К2).
Склад паливо (пріймається Умовний паливо [7]): Вуглець С=0,866 кг; Воден Н=0,13 кг; кисень О=0,004 кг; волога W=0 кг и сірка S=0 кг.
Коефіцієнт округлення індікаторної діаграмі? скр=1,0 [6].
Механічний ККД? m=0,95 [6].
Розрахунок процесса Наповнення
Необхідній Тиск Повітря в наддувочного колекторі, МПа [6]:
р к=0,872? 10 - 4? 0,169? 21735? 2,5? 320=0,345 МПа.0,7 2? 2,8? 7? 91? 1? 0,85
Тиск в кінці процесса Наповнення, МПа [6]:
=1,0 · 0,345=0,345 МПа.
Температура в кінці процесса Наповнення, К [6]:
Т а= T K + D T a + g Г ? Т Г =320 + 5 + 0,04? 673=344 К. 1 + g Г 1 + 0,04
Коефіцієнт Наповнення циліндра [6]:
? h=12,5? 0,345? 320? 1? (1 - 0,08)=0,876. 0,34534412,5 - 11 + 0,04
Процес стиснения Повітря в ціліндрі ДВЗ здійснюється при Русі поршня від ніжньої мертвої точки (НМТ) до верхньої мертвої точки (ВМТ). Основне призначення процесса стиснения - Підвищення температури заряду для забезпечення самозаймання упорскуємого паливо (суміші) i ефективного его спалювання. Цей процес стиснения є політропнім з сертифіката № ступенів стиснения n1, зміннім на всьому протязі ходу поршня. У розрахунку РОбочий процесса стиснения пріймається, что ВІН відбувається за політропою з Умовний середнім Показники n1=const, величина которого Забезпечує Отримання подобной ж роботи На лінії стиснения, як и при дійсному Показники.
КОЕФІЦІЄНТИ в рівнянні середньої ізохорної теплоємності заряду На лінії стиснения розраховуємо за формулами [6]:
Підставівші значення отрімаємо:
Середній Показник політропі стиснения, n1 візначаємо методом...
