ймають не менш величини, визначається за формулою: В
Q - розрахункова поперечна сила в місці теоретичного обриву стрижня;
q sw - зусилля в поперечних стрижнях на одиницю довжини елемента на даній ділянці;
d - діаметр обривають стрижня.
При правильному підборі і розподілі поздовжньої арматури по довжині ригеля епюра арматури M ult всюди охоплює огибающую епюру моментів M, ніде не врізаючись в неї, але і не віддаляючись від неї занадто далеко в розрахункових перетинах. У такому випадку у всіх перетинах ригеля, буде виконаються умова міцності по моменту M ult і забезпечення економічності витрачання арматури.
Побудова епюри арматури нижче ілюструється на прикладі розраховується ригеля рами. Згідно з завданням, побудова епюр проводитися для крайнього прольоту. p> Підрахунок моментів зведений в табл. 2, при цьому негативні моменти в прольоті обчислюються для відносини
p/g = 41.42/43.2 В»1.
Таблиця 2
Крайній проліт В«0 - 5В»
M = bql 1 2 = b Г— 84.62 Г— 4,5 2 = 1713.6 В· b (кН Г— м)
Перетини
0
1
2
2 '
3
4
5
Позитивні моменти
b
-
0,037
0,079
0,0833
0,077
0,030
-
+ М
-
63.4
135.4
142.7
132
51.4
-
Негативні моменти
b
-0,050
-0,003
+0,021
-
+0,018
-0,010
-0,0625
-М
-85.68
-5.14
+36
-
+30.8
-17
-117
Нульові точки епюри позитивних моментів розташовуються на відстані 0,1 l 1 = 0,45 м від межі лівої опори і 0,125 l 1 = 0,56 м від межі правої опори. Що огинає епюра моментів наведена на рис. 11. Під нею побудована епюра поперечних сил для крайнього прольоту.
Ординати епюри М ult обчислюються через площі фактично прийнятої раніше арматури і відкладаються на тому ж кресленні.
На позитивні моменти
На найбільший позитивний момент M 1 прийнята арматура 2Г†20 і 2Г†16 А500 з А s = 1030мм 2 . br/>
мм
435 Г— 1030 Г— (385 - 0,5 Г— 130) = 143.4 кН Г— м
Зважаючи убування позитивного моменту до опор, частина арматури можна не доводити до опор, обірвавши в прольоті. Рекомендується до опор доводити не менше 50% розрахункової площі арматури. Приймемо, що до опор доводиться 2Г?20 A500 з А S = 628 мм 2 . Момент М ult , що відповідає цієї арматурі, отримаємо пропорційно її площі:
мм
435 Г— 628 Г— (385 - 0,5 Г— 79) = 94.4 кН Г— м
На негативні опорні моменти:
На момент М A прийнята арматура 2Г?20 А500 з А S = 628 мм 2 . br/>
мм,
435 Г— 628 Г— (385 - 0,5 Г— 79) = 94.4 кН Г— м
На момент М B = М C прийнята арматура 2Г?25 А500 з А S = 982 мм 2 . br/>
мм
435 Г— 982 Г— (385 - 0,5 Г— 123.8) = 138 кН Г— м
На негативні прогонові моменти
На момент М 4 прийнята арматура 2Г?8 А500 з А S = 101 мм 2 . br/>
мм
435 Г— 101 Г— (415 - 0,5 Г— 12.7) = 17.95 кН Г— м
обривають прогонові та опорні стрижні заводяться за місце теоретичного обриву на величину W. Відстань від опорних стрижнів до місць теоретичного обриву стержнів а визначається з епюри графічно.
У перетині 2 каркасу (d sw = 6 мм; А sw1 = 28.3 мм 2 , А sw = 56.6 мм 2 ; R sw = 300 МПа)
H/мм.
Значення W будуть (див. рис.11): для прогонових стрижнів 2Г†25 A-II (А300)
ліворуч: 407 мм <20d = 500 мм
праворуч: 512 мм> 20d = 500 мм;
для надопорних стрижнів ліворуч 2Г?28 А300:
504 мм <20d = 56...
