агрівання шов буде формуватися так, як показано на малюнку 7, а. Якщо розсунути кромки на відстань, перевершує ширину шва, то при тій же потужності джерела нагрівання шов зануриться в оброблення до такого стану, при якому ширина його співпаде з шириною оброблення (малюнок 7, б).
При збільшенні кута розкриття крайок відбудеться подальше пониження рівня зварювальної ванни і при тій же потужності джерела нагрівання і формі шва буде досягнутий провар з'єднуються деталей в до Орні шва (малюнок 7, в). При малому куті оброблення крайок важко забезпечити провар і при багатошаровому шві. p> Крайки під зварювання обробляють шляхом видалення частини металу по площині, розташованої під деяким кутом до вертикальної осі (V-подібна оброблення крайок, малюнок 6, а), або ж за спеціально підібраної криволінійної поверхні (рюмкообразная оброблення крайок, малюнок 6, б). Характер підготовки крайок під зварювання при V-подібної обробленні визначається кутом розкриття крайок або кутом скосу кромок, величиною притуплення і відстанню (зазором) між зварюються деталями а (малюнок 6, а).
Кут розкриття крайок вибирають з таким розрахунком, щоб були забезпечені провар вершини кута притуплення і оптимальний коефіцієнт форми провару. При малому куті розкриття можливі непровар вершини кута (малюнок 7, б) і виникнення кристалізаційних тріщин. Останнє пов'язано з тим, що для досягнення провару при цих умовах шар повинен мати малий коефіцієнт форми. Кут розкриття крайок практично не залежить від товщини зварюваного металу і мало залежить від способу зварювання. При будь-якій товщині необхідно створити умови для якісного виконання першого шару.
Форма підготовки крайок при рюмкообразной обробленні визначається величиною притуплення і величиною зазору а, призначуваними з тих же міркувань, що і для V-подібної оброблення, радіусом, змінним в межах 5-8 мм, і кутом скосу крайок , Рівним 10-14 В°. За умовами формування металу першого шару і по перетину оброблення краща рюмкообразная підготовка кромок. Однак у цьому випадку збільшується складність підготовки під зварювання і потрібно більш точний напрям електрода по осі з'єднання для забезпечення провару крайок.
Параметри різних видів оброблення і вибір способів підготовки крайок для різних методів дугового зварювання регламентовані ГОСТ 8713-70, 14771-69 і 5264-69. br/>
6. Розрахунок товщини стінки резервуара
При виготовленні сферичного резервуара застосовують сталь 15ХСНД:
Її межа міцності s в = 520мПа, межа тякучесті s т = 350 мПа.
Допустима напруга можна визначити:
[s] р = s т /n, де n-коефіцієнт запасу = 1,5
[s] р = 350/1, 5 = 233,3 мПа
Товщина стінки сферичного резервуара визначається за формулою:
S 0 = PR 0 /2s,
де
P-тиск рідини в резервуарі = 1,98 мПа
R 0 - радіус сфери = 6м
s-напруга в стінці резервуара, мПа
З умови s ВЈ [s] р приймемо що s = [s] р = 233,3 мПа
Підставивши вихідні дані P, R 0 , s у формулу отримаємо:
S 0 = 1,98 '6 '10 3 /233,3 = 23,5 (Мм)
Приймемо товщину стінки S 0 = 24мм
7. Розрахунок обсягу і площі поверхні сфери
Обсяг сфери визначається за формулою: V = 4R 0 3 /3 = 4'4 .13 '6 3 /3 = 904.8 (м 3 ), приймемо V = 905 (м 3 )
Площа поверхні сфери визначається за формулою:
S = pD 2 ,
де D-діаметр сфери = 12 м
S = pD 2 = 3.14 '(12'10 3 ) 2 = 452.2 '10 3 (мм)
Для розрахунку обсягу резервуара найбільш кращою є конструкція показана в таблиці на малюнку. При діаметрі сфери d = 12м і обсязі резервуара V = 905м 3 число елементів (лепеcтков) n л становить 24штукі.
8. Розрахунок довжини кільцевих і меридіанних швів
Приймемо висоту кульового сегмента h 0 = 1м, тоді h = d-2h 0 , де
h 0 = висота кульового сегмента
d сег = 2a
В
Радіус кульового сегмента знаходиться за формулою
a = Г–h 0 '(2R 0 -h) = 1 (12-1) = 3.32м
Довжина кільцевого шва дорівнює: L k = p d сег , де
d сег = діаметр сегмента = 2a
L k = 3.14 '6 .64 = 20.8 (М)
Довжина меридіонального шва визначається за формулою
L м = l = 2pR 0 a/360, де
a = центральний кут = 125 0 , який був знайде...
