p>
k =1,1 - 1,2- коефіцієнт, що враховує збільшення обсягу осаду за рахунок великих
фракцій зважених речовин, що не вловлюються при відборі проб для аналізів, приймаємо рівним 1,1;
Q - середній розрахунковий витрата стічних вод, Q=86000 м 3/добу.
Визначення обсягу сирого осаду:
r=1 т/м3 - щільність осаду;
Вл=94% - вологість сирого осаду.
Осад: Осух=12 т/добу,
Vос=200 м3/добу.
Визначення витрати надлишкового активного мулу AІізб по сухій речовині:
Ісух=(Пр - в) Q/(1000 * 1000)=(152,3 - 15) 86000/(1000 * 1000)=11,8 т/добу .
Len=186,64 мг/л - БПКполн надходить в аеротенк стічної води;
Пр - приріст активного мулу, мг/л:
Пр=0,8 В + 0,3 Len=0,8 * 120,4 + 0,3 * 186,64=152,3 мг/л
В - концентрація завислих речовин на виході з первинних відстійників, мг/л:
в=15 мг/л - винос зважених речовин з вторинних відстійників
Визначення обсягу неущільненого надлишкового активного мулу:
Вл=97% - вологість неущільненого АІ хат.
Активний мул: І сухий=11,8 т/добу,
V мул=393 м 3/добу.
Визначення загального обсягу суміші осаду і мулу:
М заг=V ос + V мул=200 + 393=593 м 3/сут
Визначення середньої вологості суміші осаду і мулу:
Мулоущільнювачі.
Для ущільнення осаду (суміші СО і АІ хат) застосовується радіальний Мулоущільнювачі.
Максимальний приріст:
П мах=К? Пр=1,2? 152,3=182,76мг/л
Максимальний приплив надлишкового активного мулу при його концентрації С=20г/л
м3/ч
Припускаємо, що будуть використані два радіальних Мулоущільнювачі. Згідно СНиП 2.04.03-85 при С=20г/л приймаємо розрахункове навантаження на площа дзеркала ущільнювача q? 0,3м3/(м2? Год).
Корисна площа поперечного перерізу радіальних мулоущільнювачів
Діаметр радіального Мулоущільнювачі вираховуємо
Приймаю два радіальні Мулоущільнювачі діаметром D=9м (один робочий і 1 резервний). Необхідна висота робочої зони при тривалості ущільнення 8ч складе Н=0,3 * 8=2,4 м
Загальна висота Мулоущільнювачі при використанні ілосркеба Але=2,4 + 0,3 + 0,3=3м.
Розрахунок метантенків.
Розрахунок витрати осаду і мулу по беззольної речовин виробляється іні зольності осаду Зос=30%, зольності активного мулу Зіл=25% і гігроскопічної вологості осаду і мулу Вг і ВГ ', рівної 5%:
Визначення кількості беззольного речовини осаду:
Обези=Осух (100-Вг) (100-Зос)/(100 * 100)=12 (100-5) (100-30)/(100 * 100)=7,98 т/добу
Визначення кількості беззольного речовини мулу:
ібез=Ісух (100-Вг ') (100-Зіл)/(100 * 100)=11,8 (100-5) (100-25)/(100 * 100)=8 , 4 т/добу
Визначення суми беззольного речовини суміші осаду і мулу:
Мбез=Обези + ібез=7,98 + 8,4=16,38 т/добу
Визначення середньої зольності абсолютно сухої речовини суміші осаду і мулу:
Зсм=
=100 (1- (16,38/((12 (100-5)/100) + (11,8 (100-5)/100))=28%
При виборі режиму зброджування слід мати на увазі, що термофільний процес закінчується приблизно в 2 рази швидше мезофільного і забезпечує повну дегельмінтизацію осаду, але вимагає додаткової витрати палива на підігрів метантенків. У той же час осад, зброджений в термофільних умовах, важче віддає воду для його промивання. Враховуючи, що проектом передбачається механічне зневоднення сброженной суміші з наступною термічною сушкою осаду, приймаємо мезофільні режим зброджування, що дозволить повністю забезпечити процес теплом, одержуваних від спалювання газів бродіння, і підвищити навантаження на вакуум-фільтри.
Визначення требуемаего обсягу метантенка:
V=Мобщ * 100/Д=593 * 100/10=5 930 м?
Д=10% - добова доза завантаження осаду в метантенк, визначається за табл. 59 СНІП 2.04.03-85.
Приймаються 2 типових метантенка d=19,2 м, корисним об'ємом одного резервуара 4000 м ?, висотою верхнього конуса 2,9 м, циліндричної частини 14,7 м, нижнього конуса 3,5 м.
Визначення розпаду беззольного речовини завантажуваного осаду:
Rr=Rlim - kr * Д=48 - 0,4 * 10=44%
Rlim - максимально можливе зброджування беззольного речовини завантажуваного осаду (межа ...
